m420re'9期2009年9月
中国电力
E1.ECTRICPOWER
V01.42.NO.9
sop.2∞9
炎电广锅炉省煤器白勺f常能改遭
李琳,王金枝
(山东电h研究院,山东济南250002)
摘要:针对某电厂锅炉高温级省煤器受热面设计值偏小。导致锅炉排烟温度升高,经济性下降等同题,对省煤器进行了改造。论证r省煤器的传热计算与灰污系数的选取,提出了更换省煤器、增大传热面积以降低排烟温度的可行性建议.并在改造中进行了具体实施。针对省煤器容易积灰的特点安装了燃气冲击波吹灰器.改造后,排烟温度降低到了设计值,积灰情况大大改善,锅炉经济性大幅度提高,彻底解决了锅炉爆管的隐患.提高了机组运行的可靠性和经济性。关键词:锅炉;省煤器;燃气冲击波吹灰器;爆管
中图分类号:TK223.3'3
文献标识码:B
文章编号:1004-9649(2009)09—0058-03
用螺旋肋片管代替光管是有效增大受热面积。防止
1设备改造背景
某电厂装有上海锅炉厂制造的SG220/100一l型单汽包自然循环开式液态排渣炉.平衡通风.炉膛出口及水平烟道内依次布置屏式过热器、高温过热器、低温过热器.尾部烟道顺烟气流向布置有高温省煤器,高温级管式空气预热器,低温省煤器,低温级管式空气预热器。
该炉的高温省煤器自投运以来.出口处炯温一直较高.使高温预热器会因此过热变形而烧坏.导致锅炉此后的各级受热面都明显超温.排烟温度也因此大幅度提升。特别是夏季环境温度较高时,排烟温度高达185℃.最高可达215℃。严重威胁到设备的安全运行.增加了检修、维护工作量。
运行中.低温过热器出口炯温基本能控制在合理范围内.但烟气流经高温省煤器管排时。温降只有oC.高温省煤器吸热量只能达到设计值的65%,经分析认为:造成这种结果的原因可能是原设计受热面换热面积不足.根本无法满足设计吸热量的要
50
省煤器磨损的有效办法。
2设备改造分析及计算
由于螺旋肋片管传热性能好,体积小,重量轻,防磨性能好.已成为现代锅炉提高可靠性和增容降耗的手段之一。选用螺旋肋片管省煤器在相同长度内.其受热面积是光管的5~6倍,换热量是光管的3.0~3.5倍。采用新型的高温钎焊螺旋管管材,并且国内牛产高温钎焊螺旋管的工艺已经成熟。所以经计算采用D36mm×4mm、1.2mm(肋片厚)×10mm(高)x10mm(肋距),错列布置的螺旋肋片管省煤器。
2.1
改进要求
省煤器热力性能高于现值:后烟井尺寸、保留的省煤器进出口联箱标高位置不变。并且检修空间不能太小。
2.2改进措施
管径放大.管束由光管改为螺旋肋片管,以增强传热和增加管束的自清灰能力。
2.3改造方案
在原高温省煤器空间的基础上。(7.68In(宽),
4.73
求:另外一个原因可能是在运行中,高温省煤器积灰而使传热恶化。历次检修证明.光管式高温省煤器积灰并不明显。这就证明省煤器的设计面积过小。从而导致高温省煤器超温。鉴于此.决定通过增大换热面积的方法来改造省煤器。又由于省煤器布置在锅炉尾部的烟气低温区.凶温度降低而使烟气携带的飞灰颗粒硬化,也极易造成省煤器的磨损。防止省煤器的磨损也是改造的原因之一。通过设计计算决定采
收稿日期:2009-05.20:修回日期:2009-06.15
na(长),1.70nl(高))设计布置178根螺旋肋片
管省煤器,分左右2组呈错列布置,其横纵向节距为105mmx80mln.横纵向排数89x12。高温省煤器加装燃气冲击波吹灰器。共安装38组吹灰器,分别布置在管排的上下2层,每层4组。
作者简介:李琳(1968一),女,山东济南人,硕士,副教授,从事电厂热能动力专业的教学与生产监I督及科研工作。
E-mail:jnlilinlll@sohu.corn
万方数据
第9期李琳等:火电厂锅炉省煤器的节能改造
2.4灰污系数的计算
灰污系数£取值是否准确直接影响到传热量的计算。在设计计算时.灰污系数是按光管错列管束的推荐公式加一修正系数沙来选取的。试验中,对螺旋肋片管省煤器的传热量进行了测定.从而计算出螺旋肋片管省煤器的真实灰污系数值。
在不考虑辐射放热时.按下式计算再倒推求灰
污系数8,即:
s一争耻争}一矗
㈣
式中:£为灰污系数,Wl(m2・oC);日.。为肋片面积,m2;
日。为光管部分面积,m2;Ⅳ为全部面积(日,,柑。),
mz;E为肋片效率,%;“为考虑肋片厚度沿高度变化影响系数;驴,为考虑沿肋片表面放热不均匀的修正系数;a。为烟气侧对流放热系数,Wl(m2・oC);k为传
热系数,W/(m2・oC)。
上述均为肋片结构参数。均为已知,关键是求k、a。。对流放热系数%其计算式为:
%:。.23Qz2争(争)一(争)-0.14(孚)n舒(2)
式中:C。为沿气流方向管子排数的修正系数;砂,为考虑相对节距影响的参数;A为烟气的导热系数。W/(m・℃);s为肋片的节距,m;d为管子外径,m;^为肋片高度,m;W,为烟气流速,m/s;t,为烟气的动力
黏度。m2/s。
k的计算冈省煤器出口水温不能测.采用烟气
侧放热量为基准反推出省煤器出口水温.进而算出
k值:
Q=妒(,一,’+△理・/0)
(3)
式中:Q为烟气侧放热量.kJ/kg;qo为锅炉的保热系数;,、,’为省煤器进出口烟焓,kJ/kg;△a为省煤器出入口过剩空气系数的差值;,为冷空气焓,kJ/kg。
工质出口水温计算:
一=i’十8,-嘶D。
(4)
式中:六i”为省煤器进出口水焓,kJ/kg;马为计算燃料消耗量,kg/s;D。为省煤器工质流量,ks/s。
矗=E・Q/△£Ⅳ。
(5)
式中:At为省煤器的对数传热温差,℃;日。为省煤器的传热面积.mz。
3改造前后设备参数对比
表1为光管式省煤器与螺旋肋片管省煤器指标
对比。
4改造后经济效益分析
该炉改造后进行经济效益分析,根据有关的《锅
万方数据
表1
光管式省煤器与螺旋肋片管省煤器指标对比
Tab.1
IndicescomparisonofthebaretubeeconomizerandthehelicaIfinnedtube
economizer
项目
光管式
螺旋肋片管式
管径d/ramD32x4
D36x4
肋片厚度N.un
肋片高度h/mm他m
肋片节距s/mm
横纵向节距s.xs#m
省煤器总管数,√根蛇形管总数nl,根弯头总数c,个
受热面积删m2横纵向排数Z1)‘纠排
烟气流速W,/(m・8-z)水侧流速W。/(m・8-1)烟气出u温度rV℃水出口温度f’y℃㈣—懈一啪搦蚍~饼舢哪栅搅
传热系数k/(W・(1112・℃)4)
嬲一
吸热量Qd(kJ・kg-1)蛇形管总长L/m
省煤器管总重GIt管束高度Llmm
排烟温度£/℃
一量|一一坶啪!
坶啪!墨炉运行规程》。锅炉的排炯温度每降低10℃,煤耗降低1.84∥(kW.h)。高温省煤器改造并投用吹灰器
后.满负荷运行排烟温度约155℃。锅炉经济性大大提高.经计算一食锅炉可节省燃煤l200t/a,每t煤按市场价500元计算,一台锅炉每年可节省人民币60万元以上,少排放CO:气体3kt以上。改造投资不到2a就可收回。
采用螺旋肋片管省煤器代替光管省煤器.传热系数增大.使得结构更加紧凑。由于其良好的整流性能.气流分布均匀。将大大减轻受热面的飞灰磨损。烟气流经省煤器附近的流场发生变化.烟气产生绕流.使省煤器具备自清灰能力。由于管子采用先进的制造T艺,其缺陷减少。防磨效果好,降低了检修的次数,提高了管子的使用寿命。机组等效利用小时大大增加而增发的电量带来的经济效益更加显著。
5
结语
该改造方案理论成熟,经论证切实可行。具有工期短.施工便利等特点。施工后运行性能达到设计预期值。改造后第1次运行试验排烟温度达
130℃以下。
中国电:/7第42卷
改造后排烟温度理论设计值下降30℃.换热面积增大.改造后的高温省煤器吸热面积由674m:增
加至1
453
CHENTing-kuan.Boilerprinciples[M].Beijing:ChinaMachine
1981.
Press,
m2.增加了115%。
[2]冯俊凯,沈幼庭.锅炉原理与计算[M].北京:科学出版社,1987.
FENG
此外该炉又加装-r燃气冲击波吹灰器。新型吹灰器的使用。也使省煤器的寿命延长.检修次数减少.。节约了发电成本。
采用螺旋肋片管省煤器扩展了换热面积.强化了传热.减轻了烟气颗粒对省煤器的磨损,提高了省煤器使用寿命。适宜于电厂锅炉的节能改造,具有广泛的推广价值。
Jun—kai.SHEN
You-ting.Boilerprinciple8
andcalculation
[M].Bering:SciencePress,1987.
[3]韩小岗.螺旋肋片管省煤器的试验研究[J].中国电力,1995,28
(10):38—40.
HAN
Xiao-gang.r111eexperiment
researchofhelicalfinnedtube
economizerinpowerplant[J].ElectricPower,1995。28(10):38—40.[4]李琳.电站锅炉省煤器的改造设计[D].济南:山东大学,2006.
LI
Lin.r11le
economizer
retrofit
design
ofpower
station
boiler[D].
参考文献:
[1]陈听宽.锅炉原理[M].北京:机械工业出版社,1981.
Jinan:ShandongUniversity,2006.
(责任编辑孙家振)
Energy-savingretrofitofboilereconomizerinpowerplant
LILin,WANGJin—zhi
Institute,Jinan250002,China)
was
(ShandongElectric
Abstract:Economizerretrofit
was
PowerResearch
carriedoutin
a
powerplantforfluegastemperatureincreasingandeconomydecreasing,which
are
causedbysmallheatingsurfacedesignvalue.Heattransfercalculationandashfoulingcoefficientselectionoftheeconomizerstrated.Feasibleadvicehadbeenputforwardandcarriedintoexecutioninretrofitssuchsurfaceareasof
as
demon—
replacingeconomizerandraisingheating
oftheeconomizer
to
reduceexhausttemperature.Gasshock
wave
soot-blowerwasinstalledaccordingtothecharacteristics
to
ashdepositionineconomizer.Afterretrofit,theexhausttemperaturehasdrop
the
design
value,ashdepositionhasbeengready
improved,theeconomyoftheboilerhasrisenconsumedly,thehiddentroubleoftheboilertubebursthasbeeneliminatedthoroughly,andthesafetyandeconomyofunitsoperationhasbeenimproved.
Keywords:boiler;economizer;gasshockwavesoot-blower;tubeburst
黔琶稀疆铲
蛸-黼蛐‰Ⅻ州m蝴捌础础&啦“&∞#姻_m自渊
▲中国正自主研发单机容量1.0GW水轮机组我国正自主研发单机容量为1.0GW的水轮机组.并
将首先在装机容量12.0GW的金沙江白鹤滩水电站投产运
行。三峡工程700MW水轮机组国产化战略的成功.使我国
求。经专家论证.我国完全有能力研发1.0GW水轮机组,它将进一步提高我国装备制造业水平和国内厂家的竞争力。
东方电机股份有限公司已于2008年下半年开始10.0GW机组研发任务.预计今年年底可完成与中国三峡总公一J拟定的科技攻关初步研究项目。哈尔滨电机厂有限责任公司依托自鹤滩、乌东德水电工程,已在1.0GW机组的关键技
术上全面开展研究工作.已取得阶段性成果.预计全部科研
水电重大装备制造业跨入自主设计、制造世界最大水电机组的新时代。此前。国内尚不具备320MW以上水电机组的
制造能力。
项目将在明年完成。在三峡右岸电站12台机组中。有8台是全国产化机组。哈电、东电各自独立承担了4台设计制造任务。目前在建的三峡地下电站6台机组,也全部由国内设计、制造。
2002年.国家授权三峡总公司滚动开发金沙江下游河段的溪洛渡、向家坝、乌东德、白鹤滩4个梯级水电站。4个
电站均为西电东送的骨十电源.总投资约4000亿元.总装
2008年8月。长江上游溪洛渡、向家坝水电站采购26台机组。全在国内制造。溪洛渡电站18台机组单机容量770MW,向家坝电站8台机组单机容量800MW.比三峡机组的设计制造水平义前进了一大步。
1.0GW机组的研发将以大型工程为载体.立足于国内工厂生产。长江电力股份有限公司表示.目前国内外均无1.0GW水轮机组,研发关键在于电压等级、绝缘水平、机组稳定性等多个方面的技术攻关。使用更大单机容最的机组可减少装机数量和投资成本.而且将来国内外都会有此需
机容量约40.0GW.相当于2个i峡T程。目前溪洛渡和向家坝水电站分别于2005年和2006年正式开下.乌东德水电站预可研报告编制已完成.白鹤滩水电站预可研报告已通过审查。
6
万方数据
m420re'9期2009年9月
中国电力
E1.ECTRICPOWER
V01.42.NO.9
sop.2∞9
炎电广锅炉省煤器白勺f常能改遭
李琳,王金枝
(山东电h研究院,山东济南250002)
摘要:针对某电厂锅炉高温级省煤器受热面设计值偏小。导致锅炉排烟温度升高,经济性下降等同题,对省煤器进行了改造。论证r省煤器的传热计算与灰污系数的选取,提出了更换省煤器、增大传热面积以降低排烟温度的可行性建议.并在改造中进行了具体实施。针对省煤器容易积灰的特点安装了燃气冲击波吹灰器.改造后,排烟温度降低到了设计值,积灰情况大大改善,锅炉经济性大幅度提高,彻底解决了锅炉爆管的隐患.提高了机组运行的可靠性和经济性。关键词:锅炉;省煤器;燃气冲击波吹灰器;爆管
中图分类号:TK223.3'3
文献标识码:B
文章编号:1004-9649(2009)09—0058-03
用螺旋肋片管代替光管是有效增大受热面积。防止
1设备改造背景
某电厂装有上海锅炉厂制造的SG220/100一l型单汽包自然循环开式液态排渣炉.平衡通风.炉膛出口及水平烟道内依次布置屏式过热器、高温过热器、低温过热器.尾部烟道顺烟气流向布置有高温省煤器,高温级管式空气预热器,低温省煤器,低温级管式空气预热器。
该炉的高温省煤器自投运以来.出口处炯温一直较高.使高温预热器会因此过热变形而烧坏.导致锅炉此后的各级受热面都明显超温.排烟温度也因此大幅度提升。特别是夏季环境温度较高时,排烟温度高达185℃.最高可达215℃。严重威胁到设备的安全运行.增加了检修、维护工作量。
运行中.低温过热器出口炯温基本能控制在合理范围内.但烟气流经高温省煤器管排时。温降只有oC.高温省煤器吸热量只能达到设计值的65%,经分析认为:造成这种结果的原因可能是原设计受热面换热面积不足.根本无法满足设计吸热量的要
50
省煤器磨损的有效办法。
2设备改造分析及计算
由于螺旋肋片管传热性能好,体积小,重量轻,防磨性能好.已成为现代锅炉提高可靠性和增容降耗的手段之一。选用螺旋肋片管省煤器在相同长度内.其受热面积是光管的5~6倍,换热量是光管的3.0~3.5倍。采用新型的高温钎焊螺旋管管材,并且国内牛产高温钎焊螺旋管的工艺已经成熟。所以经计算采用D36mm×4mm、1.2mm(肋片厚)×10mm(高)x10mm(肋距),错列布置的螺旋肋片管省煤器。
2.1
改进要求
省煤器热力性能高于现值:后烟井尺寸、保留的省煤器进出口联箱标高位置不变。并且检修空间不能太小。
2.2改进措施
管径放大.管束由光管改为螺旋肋片管,以增强传热和增加管束的自清灰能力。
2.3改造方案
在原高温省煤器空间的基础上。(7.68In(宽),
4.73
求:另外一个原因可能是在运行中,高温省煤器积灰而使传热恶化。历次检修证明.光管式高温省煤器积灰并不明显。这就证明省煤器的设计面积过小。从而导致高温省煤器超温。鉴于此.决定通过增大换热面积的方法来改造省煤器。又由于省煤器布置在锅炉尾部的烟气低温区.凶温度降低而使烟气携带的飞灰颗粒硬化,也极易造成省煤器的磨损。防止省煤器的磨损也是改造的原因之一。通过设计计算决定采
收稿日期:2009-05.20:修回日期:2009-06.15
na(长),1.70nl(高))设计布置178根螺旋肋片
管省煤器,分左右2组呈错列布置,其横纵向节距为105mmx80mln.横纵向排数89x12。高温省煤器加装燃气冲击波吹灰器。共安装38组吹灰器,分别布置在管排的上下2层,每层4组。
作者简介:李琳(1968一),女,山东济南人,硕士,副教授,从事电厂热能动力专业的教学与生产监I督及科研工作。
E-mail:jnlilinlll@sohu.corn
万方数据
第9期李琳等:火电厂锅炉省煤器的节能改造
2.4灰污系数的计算
灰污系数£取值是否准确直接影响到传热量的计算。在设计计算时.灰污系数是按光管错列管束的推荐公式加一修正系数沙来选取的。试验中,对螺旋肋片管省煤器的传热量进行了测定.从而计算出螺旋肋片管省煤器的真实灰污系数值。
在不考虑辐射放热时.按下式计算再倒推求灰
污系数8,即:
s一争耻争}一矗
㈣
式中:£为灰污系数,Wl(m2・oC);日.。为肋片面积,m2;
日。为光管部分面积,m2;Ⅳ为全部面积(日,,柑。),
mz;E为肋片效率,%;“为考虑肋片厚度沿高度变化影响系数;驴,为考虑沿肋片表面放热不均匀的修正系数;a。为烟气侧对流放热系数,Wl(m2・oC);k为传
热系数,W/(m2・oC)。
上述均为肋片结构参数。均为已知,关键是求k、a。。对流放热系数%其计算式为:
%:。.23Qz2争(争)一(争)-0.14(孚)n舒(2)
式中:C。为沿气流方向管子排数的修正系数;砂,为考虑相对节距影响的参数;A为烟气的导热系数。W/(m・℃);s为肋片的节距,m;d为管子外径,m;^为肋片高度,m;W,为烟气流速,m/s;t,为烟气的动力
黏度。m2/s。
k的计算冈省煤器出口水温不能测.采用烟气
侧放热量为基准反推出省煤器出口水温.进而算出
k值:
Q=妒(,一,’+△理・/0)
(3)
式中:Q为烟气侧放热量.kJ/kg;qo为锅炉的保热系数;,、,’为省煤器进出口烟焓,kJ/kg;△a为省煤器出入口过剩空气系数的差值;,为冷空气焓,kJ/kg。
工质出口水温计算:
一=i’十8,-嘶D。
(4)
式中:六i”为省煤器进出口水焓,kJ/kg;马为计算燃料消耗量,kg/s;D。为省煤器工质流量,ks/s。
矗=E・Q/△£Ⅳ。
(5)
式中:At为省煤器的对数传热温差,℃;日。为省煤器的传热面积.mz。
3改造前后设备参数对比
表1为光管式省煤器与螺旋肋片管省煤器指标
对比。
4改造后经济效益分析
该炉改造后进行经济效益分析,根据有关的《锅
万方数据
表1
光管式省煤器与螺旋肋片管省煤器指标对比
Tab.1
IndicescomparisonofthebaretubeeconomizerandthehelicaIfinnedtube
economizer
项目
光管式
螺旋肋片管式
管径d/ramD32x4
D36x4
肋片厚度N.un
肋片高度h/mm他m
肋片节距s/mm
横纵向节距s.xs#m
省煤器总管数,√根蛇形管总数nl,根弯头总数c,个
受热面积删m2横纵向排数Z1)‘纠排
烟气流速W,/(m・8-z)水侧流速W。/(m・8-1)烟气出u温度rV℃水出口温度f’y℃㈣—懈一啪搦蚍~饼舢哪栅搅
传热系数k/(W・(1112・℃)4)
嬲一
吸热量Qd(kJ・kg-1)蛇形管总长L/m
省煤器管总重GIt管束高度Llmm
排烟温度£/℃
一量|一一坶啪!
坶啪!墨炉运行规程》。锅炉的排炯温度每降低10℃,煤耗降低1.84∥(kW.h)。高温省煤器改造并投用吹灰器
后.满负荷运行排烟温度约155℃。锅炉经济性大大提高.经计算一食锅炉可节省燃煤l200t/a,每t煤按市场价500元计算,一台锅炉每年可节省人民币60万元以上,少排放CO:气体3kt以上。改造投资不到2a就可收回。
采用螺旋肋片管省煤器代替光管省煤器.传热系数增大.使得结构更加紧凑。由于其良好的整流性能.气流分布均匀。将大大减轻受热面的飞灰磨损。烟气流经省煤器附近的流场发生变化.烟气产生绕流.使省煤器具备自清灰能力。由于管子采用先进的制造T艺,其缺陷减少。防磨效果好,降低了检修的次数,提高了管子的使用寿命。机组等效利用小时大大增加而增发的电量带来的经济效益更加显著。
5
结语
该改造方案理论成熟,经论证切实可行。具有工期短.施工便利等特点。施工后运行性能达到设计预期值。改造后第1次运行试验排烟温度达
130℃以下。
中国电:/7第42卷
改造后排烟温度理论设计值下降30℃.换热面积增大.改造后的高温省煤器吸热面积由674m:增
加至1
453
CHENTing-kuan.Boilerprinciples[M].Beijing:ChinaMachine
1981.
Press,
m2.增加了115%。
[2]冯俊凯,沈幼庭.锅炉原理与计算[M].北京:科学出版社,1987.
FENG
此外该炉又加装-r燃气冲击波吹灰器。新型吹灰器的使用。也使省煤器的寿命延长.检修次数减少.。节约了发电成本。
采用螺旋肋片管省煤器扩展了换热面积.强化了传热.减轻了烟气颗粒对省煤器的磨损,提高了省煤器使用寿命。适宜于电厂锅炉的节能改造,具有广泛的推广价值。
Jun—kai.SHEN
You-ting.Boilerprinciple8
andcalculation
[M].Bering:SciencePress,1987.
[3]韩小岗.螺旋肋片管省煤器的试验研究[J].中国电力,1995,28
(10):38—40.
HAN
Xiao-gang.r111eexperiment
researchofhelicalfinnedtube
economizerinpowerplant[J].ElectricPower,1995。28(10):38—40.[4]李琳.电站锅炉省煤器的改造设计[D].济南:山东大学,2006.
LI
Lin.r11le
economizer
retrofit
design
ofpower
station
boiler[D].
参考文献:
[1]陈听宽.锅炉原理[M].北京:机械工业出版社,1981.
Jinan:ShandongUniversity,2006.
(责任编辑孙家振)
Energy-savingretrofitofboilereconomizerinpowerplant
LILin,WANGJin—zhi
Institute,Jinan250002,China)
was
(ShandongElectric
Abstract:Economizerretrofit
was
PowerResearch
carriedoutin
a
powerplantforfluegastemperatureincreasingandeconomydecreasing,which
are
causedbysmallheatingsurfacedesignvalue.Heattransfercalculationandashfoulingcoefficientselectionoftheeconomizerstrated.Feasibleadvicehadbeenputforwardandcarriedintoexecutioninretrofitssuchsurfaceareasof
as
demon—
replacingeconomizerandraisingheating
oftheeconomizer
to
reduceexhausttemperature.Gasshock
wave
soot-blowerwasinstalledaccordingtothecharacteristics
to
ashdepositionineconomizer.Afterretrofit,theexhausttemperaturehasdrop
the
design
value,ashdepositionhasbeengready
improved,theeconomyoftheboilerhasrisenconsumedly,thehiddentroubleoftheboilertubebursthasbeeneliminatedthoroughly,andthesafetyandeconomyofunitsoperationhasbeenimproved.
Keywords:boiler;economizer;gasshockwavesoot-blower;tubeburst
黔琶稀疆铲
蛸-黼蛐‰Ⅻ州m蝴捌础础&啦“&∞#姻_m自渊
▲中国正自主研发单机容量1.0GW水轮机组我国正自主研发单机容量为1.0GW的水轮机组.并
将首先在装机容量12.0GW的金沙江白鹤滩水电站投产运
行。三峡工程700MW水轮机组国产化战略的成功.使我国
求。经专家论证.我国完全有能力研发1.0GW水轮机组,它将进一步提高我国装备制造业水平和国内厂家的竞争力。
东方电机股份有限公司已于2008年下半年开始10.0GW机组研发任务.预计今年年底可完成与中国三峡总公一J拟定的科技攻关初步研究项目。哈尔滨电机厂有限责任公司依托自鹤滩、乌东德水电工程,已在1.0GW机组的关键技
术上全面开展研究工作.已取得阶段性成果.预计全部科研
水电重大装备制造业跨入自主设计、制造世界最大水电机组的新时代。此前。国内尚不具备320MW以上水电机组的
制造能力。
项目将在明年完成。在三峡右岸电站12台机组中。有8台是全国产化机组。哈电、东电各自独立承担了4台设计制造任务。目前在建的三峡地下电站6台机组,也全部由国内设计、制造。
2002年.国家授权三峡总公司滚动开发金沙江下游河段的溪洛渡、向家坝、乌东德、白鹤滩4个梯级水电站。4个
电站均为西电东送的骨十电源.总投资约4000亿元.总装
2008年8月。长江上游溪洛渡、向家坝水电站采购26台机组。全在国内制造。溪洛渡电站18台机组单机容量770MW,向家坝电站8台机组单机容量800MW.比三峡机组的设计制造水平义前进了一大步。
1.0GW机组的研发将以大型工程为载体.立足于国内工厂生产。长江电力股份有限公司表示.目前国内外均无1.0GW水轮机组,研发关键在于电压等级、绝缘水平、机组稳定性等多个方面的技术攻关。使用更大单机容最的机组可减少装机数量和投资成本.而且将来国内外都会有此需
机容量约40.0GW.相当于2个i峡T程。目前溪洛渡和向家坝水电站分别于2005年和2006年正式开下.乌东德水电站预可研报告编制已完成.白鹤滩水电站预可研报告已通过审查。
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