转换层模板施工方案
第一节 工程概况
1.1 编制依据
1、 ****施工组织设计；
2、 施工设计图纸；
3、 建筑施工计算手册；
4、 混凝土结构工程施工质量验收规范；
5、 建筑结构荷载规范；
6、 工程施工现场实际情况。
1.2 工程概况：
****工程转换层位置为三层，标高12.45m ，下部为二层裙楼，转换层层
高6.500m ，转换层大梁最大截面尺寸为1400X1700mm ，最大主筋直径Φ32Ⅲ级螺纹钢筋，箍筋最大直径Φ14Ⅱ级螺纹钢筋, 转换层梁钢筋均采用直螺纹套筒连接。转换层墙柱墙柱混凝土强度等级C50、梁板混凝土强度等级均为C60。
1. 3工程特点难点
****工程转换层施工主要突出的特点难点有：工程转角位置多，测量定位
困难；本工程裙楼2层、地下室2层，其转换层梁板模支撑系统设计与搭设较困难；框支柱与框支梁柱头位置钢筋满足锚固长度的排距控制与钢筋穿铁顺序确定；保护层控制与砼抗裂控制。
针对测量定位困难，项目上采用在楼板上留孔，用激光垂准仪进行投测，
确定主要控制线，由控制线进行定位，先在二层楼板面将框支梁放线定位，然后再在框支梁对应位置搭设其支模架，铺设梁底板前，再次吊线核对其位置。对转换层梁板模支撑系统在方案设计中选择多单元最不利位置进行验算，依次验算支撑系统及下层结构的承载能力，对下层结构不满足承载要求时对
结构进行调整加强，并报设计院复核，详模板、支撑体系计算。对柱头框架梁钢筋除了理论上计算出钢筋穿筋位置间距外，按实际比例绘出节点图，对操作班组进行交底指导施工。对于砼质量控制，在确定钢筋排距位置后对梁、柱头等钢筋密集处先找好下料点，作好记录，采用布料杆灵活布料，砼分层浇筑，加强养护及内外温差控制，对钢筋重叠过高造成砼保护层过厚位置采用挂钢筋网片处理，防止砼表面开裂。
第二节 模板工程
转换层结构施工中支承方案的选择，根据施工经验，本工程转换层支撑
体系拟采取如下方案：二层梁板支撑系统不拆除，首层梁板及地下室梁板局部加设顶撑，由上至下逐层转递荷载，直至地下室底板。 梁侧板、底板强度计算梁底枋计算钢管围柃计算对拉螺栓计算支承钢管脚手架计算二层梁板结构计算
3.1 模板支撑体系计算
框支梁模板工程：材料采用七层板（18厚），50×80硬木枋，80×100
硬木枋，Φ48×3.5脚手架钢管，扣件。转换层模板工艺如下：支二层墙、柱模板——支三层框支梁底模——支梁侧模——支设平台板
框支梁支撑系统见附图
（一）、模板支撑验算。
1、选计算单元
根据《3#楼三层梁平法施工图》结3-31可知转换层梁产生荷载最大、对
下部支撑最不利的梁为3-J ~3-N 轴交3-18轴处KZL2-3(2)梁（1400×1700，L
净=8.15m），因此，确定取该梁作为核验单元。梁底支撑立杆间距（跨度方向）
L=500mm，立杆步距H=2.200m ,梁底垂直于截面方向设4根立杆间距@500mm,支模采用材料：18mm 厚优质胶合板；100×50木枋；Φ48架管围柃；Φ48架管支撑架。（详见转换层大梁模板支设示意图）
2、模板验算。
（1）．梁底模100×50枋@200验算。
a. 荷载清理
梁模层板自重①：(1.52×2+1.4)×5.8kg/m²×10×10-3=0.26KN/m
梁侧枋及梁底枋重②：
[(1.52＋0.1)×0.05×0.1×3.3×2+8×0.1×0.05]×0.8kN/m3=0.07KN/m 梁砼自重③：1.4×1.7×24=57.1KN/m 素混凝土自重取24KN/ m3 围柃自重④：4×2×2×3.85kg/m=0.62KN/m
设计钢筋重⑤：Φ32： 40根×6.31 (底筋) 2.5KN/m
Φ14： 19×10道×1.21 (箍筋) 2.3KN/m
腰筋16Φ20：16 ×2.466=0.04KN/m
振捣荷载⑥：1.4×2=2.8KN/m
(根)=8.37KN/m。
内力计算
木枋按5跨连续梁计算，查表得：
Km=-0.105 Kv=-0.606
M=kqL²=0.105×8.37×0.5²=0.22KN.m
V=0.606×8.37×0.5=2.54KN
W=1/6bh²=1/6×100×502=0.417×105mm 3
c. 强度验算
δ=M/W=0.22×106/0.417×105=5.3N/mm²
τ=3v/2bh=3×2.54×103/2×100×50=0.76N/mm²
满足要求
（2）梁侧枋计算
a. 板压力
Pm=24×1.7÷5(根) ÷1.52=5.4KN/m
b. 强度验算
侧枋50×80间距250，支座间距600，按5跨连续梁计算，查表得： Km=-0.105 Kv=-0.606
M=KmqL²=0.105×5.4×0.6²=0.2KN.m
V=0.606×5.4×0.6=2KN
W=1/6bh²=1/6×50×1002=0.83×105mm 3
δ=M/W=0.2×106/0.83×105=2.4N/mm²
τ=3v/2bh=3×2×103/2×50×100=0.6N/mm²
满足要求
（3）因此梁侧枋采用50×100木枋, 符合要求.
（4） Φ48×3.5围柃
弯矩及剪力同上
M=0.2KN.m V=2KN
W=5.08×103×2=10160mm3
Sx=2πD 3/8 =3.14×483/8=4.3×104 mm² I=12.18×105mm 4
δ=M/W=0.2×106/1.016×104=19.7N/mm²
因为圆形钢管，最大剪力处亦无截面剔弱，因此，其抗剪强度不必验算。 因此，其钢管围柃满足要求。
(5) 对拉螺栓计算
(取最下面一排丝杆@500核算)
丝杆直径为12 mm，间距500 mm
拉力F=24×0.5×0.6=7.2KN
M 12丝杆[F]=0.78.A.fy =0.78×113.1×210=18526N>F=7.2KN
满足要求。
（6）支撑钢管脚手架计算
a. 荷载清理
梁底模、梁侧模、梁侧枋、围柃、梁底枋、砼自重、钢筋自重、振动荷载、人力荷载等合计：q=83.74KN/m
b 小横杆验算
（取大横杆间距为500, 小横杆间距为500）
F=83.74×0.5=41.87 KN
P=F÷1.4=30 KN/m
M=0.105.qL²=0.105×30×0.5²=0.79KN.m
V=0.606.qL=0.606×30×0.5=9.1KN
取钢管:Φ48×3.5
W=5.08×103mm 3
δ=M/W=0.79×106/5.08×103=156N/mm²＜[f]=205N/mm²
满足要求
c. 立杆的稳定验算
Φ48×3.5 A=489mm²
回转半径
i=
N=30×0.5=15KN
长细比λ=h/i=2200/15.79=139.33 (取最大值2200高)
查表得φ=0.353
δ=N/φA=15×103/0.353×489=86.9N/mm²
扣件滑移承载力Rc=10KN
Rc ＜N=15KN 单扣件不满足抗滑移要求，采用双扣件N=15KN＜2Rc=20KN，实际施工时应采用双扣件防止滑移。
满足要求。
3．2二层梁板结构计算
因二层梁板模不予拆除，所以拟考虑二层梁板承受80%荷载，其余传递至首层。
对3-J ~3-N/3-18轴间KZL2-3(2)转换梁下部结构承载力验算(计算单元详见附图1)
一、荷载清理
1． 二层梁板自重荷载⑴：400×750
q1=0.4×0.75×25×1.2＋[(5.775+2.825)÷2]×0.15×25×1.2=28.35KN/m 2．
3． 转换层钢筋模板：q2=（①+②+④+⑤）×1.2÷1.4=5.27KN/m 转换层支撑荷载：q3=1.27+0.8+0.56=2.63 KN/m 计算如下 梁底架管顶撑：4.8×4×38.5×1.2×2÷1.4÷1000=1.27 KN/m
梁底扫地杆、大小横杆、剪刀撑：3×2×2×2×38.5×1.2÷1.4=0.8 KN/m 扣件：3×2×2×4×13.5×1.2÷1.4=0.56 KN/m
4．
5． 转换层作业荷载：q4=⑥＋⑦ =5.6KN/m 转换层梁砼荷载：q5=③×1.2÷1.4=48.9KN/m
二层KL2-12(2)梁(400×750) 承受的总荷载
q=(q1＋q2＋q3＋q4＋q5＋q6) ×80%=72.6KN/m
二、计算简图
M= ql 2/12=72.6×8.152÷12=401.9KN·m
V= ql/2=295.85 KN
梁正截面抗弯曲验算
X=h0-068.5mm 取h 0=715mm b=400mm fcm=21.5
A S = fcm×b×X/fy=21.5×400×68.5/370=1592.2mm2
实配4Φ25（Ⅲ级钢筋）A S =1963 mm2＞1592.2 mm2
2Φ18+3Φ16（Ⅲ级钢筋）A S =1649 mm2＞1592.2 mm2 满足承载要求
梁抗剪验算
V=295.85 KN＜V 0=0.07fcbh0=382.2 KN
故该梁按构造配筋即可满足剪切力要求。
3.3模板支撑传递修改
经计算，本工程转换层支模体系按如下设置：模板采用18厚层板；梁侧枋采用100X50木枋间距330mm ；梁底枋采用100X50木枋间距(中至中)200mm ；梁对拉螺栓理论上采用Φ12对拉螺栓间距500mm 即可, 为确保施工质量, 现场实际拟考虑对拉螺栓按间距460mm 施工, 框支梁采用Φ14对拉螺栓, 戴双螺帽；梁底立杆采用间距横向距500mm, 纵向间距500mm ；梁底小横杆下采用双扣件紧固，立杆底200mm 高，单方向通长设扫地杆，另一方向间隔3跨设置一道；水平杆步高≤1700mm 梁底立杆沿梁长方向设两道剪刀撑（见转换层大梁支撑脚手架搭设示意图）；平台板立杆间距1000mm ，扫地杆与水平杆设置同梁底立杆。
3．4模板施工
1． 施工工艺流程。
支框支梁梁底模——梁面筋摆筋——墙柱砼浇筑至梁底——穿入梁箍筋——梁底筋穿筋——梁箍筋就位——梁面筋绑扎——梁底筋绑扎——穿梁腰筋——摆
放吊筋——绑扎梁底筋——绑扎腰筋、吊筋、拉结筋——拆除梁筋支承架体——梁筋隐蔽——支梁侧模、平台板
（8）模板支设完毕后严格按照模板检查验收标准，执行三检制；
（9）浇筑砼时，我们采取施工工长带队，质检员监督，班组长亲自动手，进行跟班看模，以防出现丝杆滑丝、胀模等质量事故。
（10）砼下料时，应尽量顺着梁方向下料，否则，应两边对称下料，切不可自始自终仅单边下料，避免因砼冲力使梁移位。
3． 拆模注意事项：
① 拆模时间：为尽量减小砼内外温差，减少干缩裂缝，本工程KZL 及KL 梁模，待14天后方才拆除。
② 拆除模板严格执行“模板拆除申请制”，经项目质检员及技术负责人签字批准后，方可拆模。
③ 拆模顺序：先拆除转换层，后拆二层及以下结构支撑；先拆非承重部位，后拆承重部位。
④ 拆模方法：梁板模拆除时，应先确定拆模方向、顺序，操作人员不得站在模板拆除的下方，按规定搭设吊运模板的外挑架，吊运中，严禁长短混杂，起吊物必须堆码整齐，捆绑牢固。
⑤ 对拆除的模板，应由专人清理和修整，涂刷脱模剂，以免污染砼表面。
⑥ 模板拆除过程中如发现质量问题，应及时向工程技术人员汇报，会同监理共同处理合格后，方可断续拆除。
转换层模板施工方案
第一节 工程概况
1.1 编制依据
1、 ****施工组织设计；
2、 施工设计图纸；
3、 建筑施工计算手册；
4、 混凝土结构工程施工质量验收规范；
5、 建筑结构荷载规范；
6、 工程施工现场实际情况。
1.2 工程概况：
****工程转换层位置为三层，标高12.45m ，下部为二层裙楼，转换层层
高6.500m ，转换层大梁最大截面尺寸为1400X1700mm ，最大主筋直径Φ32Ⅲ级螺纹钢筋，箍筋最大直径Φ14Ⅱ级螺纹钢筋, 转换层梁钢筋均采用直螺纹套筒连接。转换层墙柱墙柱混凝土强度等级C50、梁板混凝土强度等级均为C60。
1. 3工程特点难点
****工程转换层施工主要突出的特点难点有：工程转角位置多，测量定位
困难；本工程裙楼2层、地下室2层，其转换层梁板模支撑系统设计与搭设较困难；框支柱与框支梁柱头位置钢筋满足锚固长度的排距控制与钢筋穿铁顺序确定；保护层控制与砼抗裂控制。
针对测量定位困难，项目上采用在楼板上留孔，用激光垂准仪进行投测，
确定主要控制线，由控制线进行定位，先在二层楼板面将框支梁放线定位，然后再在框支梁对应位置搭设其支模架，铺设梁底板前，再次吊线核对其位置。对转换层梁板模支撑系统在方案设计中选择多单元最不利位置进行验算，依次验算支撑系统及下层结构的承载能力，对下层结构不满足承载要求时对
结构进行调整加强，并报设计院复核，详模板、支撑体系计算。对柱头框架梁钢筋除了理论上计算出钢筋穿筋位置间距外，按实际比例绘出节点图，对操作班组进行交底指导施工。对于砼质量控制，在确定钢筋排距位置后对梁、柱头等钢筋密集处先找好下料点，作好记录，采用布料杆灵活布料，砼分层浇筑，加强养护及内外温差控制，对钢筋重叠过高造成砼保护层过厚位置采用挂钢筋网片处理，防止砼表面开裂。
第二节 模板工程
转换层结构施工中支承方案的选择，根据施工经验，本工程转换层支撑
体系拟采取如下方案：二层梁板支撑系统不拆除，首层梁板及地下室梁板局部加设顶撑，由上至下逐层转递荷载，直至地下室底板。 梁侧板、底板强度计算梁底枋计算钢管围柃计算对拉螺栓计算支承钢管脚手架计算二层梁板结构计算
3.1 模板支撑体系计算
框支梁模板工程：材料采用七层板（18厚），50×80硬木枋，80×100
硬木枋，Φ48×3.5脚手架钢管，扣件。转换层模板工艺如下：支二层墙、柱模板——支三层框支梁底模——支梁侧模——支设平台板
框支梁支撑系统见附图
（一）、模板支撑验算。
1、选计算单元
根据《3#楼三层梁平法施工图》结3-31可知转换层梁产生荷载最大、对
下部支撑最不利的梁为3-J ~3-N 轴交3-18轴处KZL2-3(2)梁（1400×1700，L
净=8.15m），因此，确定取该梁作为核验单元。梁底支撑立杆间距（跨度方向）
L=500mm，立杆步距H=2.200m ,梁底垂直于截面方向设4根立杆间距@500mm,支模采用材料：18mm 厚优质胶合板；100×50木枋；Φ48架管围柃；Φ48架管支撑架。（详见转换层大梁模板支设示意图）
2、模板验算。
（1）．梁底模100×50枋@200验算。
a. 荷载清理
梁模层板自重①：(1.52×2+1.4)×5.8kg/m²×10×10-3=0.26KN/m
梁侧枋及梁底枋重②：
[(1.52＋0.1)×0.05×0.1×3.3×2+8×0.1×0.05]×0.8kN/m3=0.07KN/m 梁砼自重③：1.4×1.7×24=57.1KN/m 素混凝土自重取24KN/ m3 围柃自重④：4×2×2×3.85kg/m=0.62KN/m
设计钢筋重⑤：Φ32： 40根×6.31 (底筋) 2.5KN/m
Φ14： 19×10道×1.21 (箍筋) 2.3KN/m
腰筋16Φ20：16 ×2.466=0.04KN/m
振捣荷载⑥：1.4×2=2.8KN/m
(根)=8.37KN/m。
内力计算
木枋按5跨连续梁计算，查表得：
Km=-0.105 Kv=-0.606
M=kqL²=0.105×8.37×0.5²=0.22KN.m
V=0.606×8.37×0.5=2.54KN
W=1/6bh²=1/6×100×502=0.417×105mm 3
c. 强度验算
δ=M/W=0.22×106/0.417×105=5.3N/mm²
τ=3v/2bh=3×2.54×103/2×100×50=0.76N/mm²
满足要求
（2）梁侧枋计算
a. 板压力
Pm=24×1.7÷5(根) ÷1.52=5.4KN/m
b. 强度验算
侧枋50×80间距250，支座间距600，按5跨连续梁计算，查表得： Km=-0.105 Kv=-0.606
M=KmqL²=0.105×5.4×0.6²=0.2KN.m
V=0.606×5.4×0.6=2KN
W=1/6bh²=1/6×50×1002=0.83×105mm 3
δ=M/W=0.2×106/0.83×105=2.4N/mm²
τ=3v/2bh=3×2×103/2×50×100=0.6N/mm²
满足要求
（3）因此梁侧枋采用50×100木枋, 符合要求.
（4） Φ48×3.5围柃
弯矩及剪力同上
M=0.2KN.m V=2KN
W=5.08×103×2=10160mm3
Sx=2πD 3/8 =3.14×483/8=4.3×104 mm² I=12.18×105mm 4
δ=M/W=0.2×106/1.016×104=19.7N/mm²
因为圆形钢管，最大剪力处亦无截面剔弱，因此，其抗剪强度不必验算。 因此，其钢管围柃满足要求。
(5) 对拉螺栓计算
(取最下面一排丝杆@500核算)
丝杆直径为12 mm，间距500 mm
拉力F=24×0.5×0.6=7.2KN
M 12丝杆[F]=0.78.A.fy =0.78×113.1×210=18526N>F=7.2KN
满足要求。
（6）支撑钢管脚手架计算
a. 荷载清理
梁底模、梁侧模、梁侧枋、围柃、梁底枋、砼自重、钢筋自重、振动荷载、人力荷载等合计：q=83.74KN/m
b 小横杆验算
（取大横杆间距为500, 小横杆间距为500）
F=83.74×0.5=41.87 KN
P=F÷1.4=30 KN/m
M=0.105.qL²=0.105×30×0.5²=0.79KN.m
V=0.606.qL=0.606×30×0.5=9.1KN
取钢管:Φ48×3.5
W=5.08×103mm 3
δ=M/W=0.79×106/5.08×103=156N/mm²＜[f]=205N/mm²
满足要求
c. 立杆的稳定验算
Φ48×3.5 A=489mm²
回转半径
i=
N=30×0.5=15KN
长细比λ=h/i=2200/15.79=139.33 (取最大值2200高)
查表得φ=0.353
δ=N/φA=15×103/0.353×489=86.9N/mm²
扣件滑移承载力Rc=10KN
Rc ＜N=15KN 单扣件不满足抗滑移要求，采用双扣件N=15KN＜2Rc=20KN，实际施工时应采用双扣件防止滑移。
满足要求。
3．2二层梁板结构计算
因二层梁板模不予拆除，所以拟考虑二层梁板承受80%荷载，其余传递至首层。
对3-J ~3-N/3-18轴间KZL2-3(2)转换梁下部结构承载力验算(计算单元详见附图1)
一、荷载清理
1． 二层梁板自重荷载⑴：400×750
q1=0.4×0.75×25×1.2＋[(5.775+2.825)÷2]×0.15×25×1.2=28.35KN/m 2．
3． 转换层钢筋模板：q2=（①+②+④+⑤）×1.2÷1.4=5.27KN/m 转换层支撑荷载：q3=1.27+0.8+0.56=2.63 KN/m 计算如下 梁底架管顶撑：4.8×4×38.5×1.2×2÷1.4÷1000=1.27 KN/m
梁底扫地杆、大小横杆、剪刀撑：3×2×2×2×38.5×1.2÷1.4=0.8 KN/m 扣件：3×2×2×4×13.5×1.2÷1.4=0.56 KN/m
4．
5． 转换层作业荷载：q4=⑥＋⑦ =5.6KN/m 转换层梁砼荷载：q5=③×1.2÷1.4=48.9KN/m
二层KL2-12(2)梁(400×750) 承受的总荷载
q=(q1＋q2＋q3＋q4＋q5＋q6) ×80%=72.6KN/m
二、计算简图
M= ql 2/12=72.6×8.152÷12=401.9KN·m
V= ql/2=295.85 KN
梁正截面抗弯曲验算
X=h0-068.5mm 取h 0=715mm b=400mm fcm=21.5
A S = fcm×b×X/fy=21.5×400×68.5/370=1592.2mm2
实配4Φ25（Ⅲ级钢筋）A S =1963 mm2＞1592.2 mm2
2Φ18+3Φ16（Ⅲ级钢筋）A S =1649 mm2＞1592.2 mm2 满足承载要求
梁抗剪验算
V=295.85 KN＜V 0=0.07fcbh0=382.2 KN
故该梁按构造配筋即可满足剪切力要求。
3.3模板支撑传递修改
经计算，本工程转换层支模体系按如下设置：模板采用18厚层板；梁侧枋采用100X50木枋间距330mm ；梁底枋采用100X50木枋间距(中至中)200mm ；梁对拉螺栓理论上采用Φ12对拉螺栓间距500mm 即可, 为确保施工质量, 现场实际拟考虑对拉螺栓按间距460mm 施工, 框支梁采用Φ14对拉螺栓, 戴双螺帽；梁底立杆采用间距横向距500mm, 纵向间距500mm ；梁底小横杆下采用双扣件紧固，立杆底200mm 高，单方向通长设扫地杆，另一方向间隔3跨设置一道；水平杆步高≤1700mm 梁底立杆沿梁长方向设两道剪刀撑（见转换层大梁支撑脚手架搭设示意图）；平台板立杆间距1000mm ，扫地杆与水平杆设置同梁底立杆。
3．4模板施工
1． 施工工艺流程。
支框支梁梁底模——梁面筋摆筋——墙柱砼浇筑至梁底——穿入梁箍筋——梁底筋穿筋——梁箍筋就位——梁面筋绑扎——梁底筋绑扎——穿梁腰筋——摆
放吊筋——绑扎梁底筋——绑扎腰筋、吊筋、拉结筋——拆除梁筋支承架体——梁筋隐蔽——支梁侧模、平台板
（8）模板支设完毕后严格按照模板检查验收标准，执行三检制；
（9）浇筑砼时，我们采取施工工长带队，质检员监督，班组长亲自动手，进行跟班看模，以防出现丝杆滑丝、胀模等质量事故。
（10）砼下料时，应尽量顺着梁方向下料，否则，应两边对称下料，切不可自始自终仅单边下料，避免因砼冲力使梁移位。
3． 拆模注意事项：
① 拆模时间：为尽量减小砼内外温差，减少干缩裂缝，本工程KZL 及KL 梁模，待14天后方才拆除。
② 拆除模板严格执行“模板拆除申请制”，经项目质检员及技术负责人签字批准后，方可拆模。
③ 拆模顺序：先拆除转换层，后拆二层及以下结构支撑；先拆非承重部位，后拆承重部位。
④ 拆模方法：梁板模拆除时，应先确定拆模方向、顺序，操作人员不得站在模板拆除的下方，按规定搭设吊运模板的外挑架，吊运中，严禁长短混杂，起吊物必须堆码整齐，捆绑牢固。
⑤ 对拆除的模板，应由专人清理和修整，涂刷脱模剂，以免污染砼表面。
⑥ 模板拆除过程中如发现质量问题，应及时向工程技术人员汇报，会同监理共同处理合格后，方可断续拆除。