热力发电厂课程设计
一、计算原始资料
1、汽轮机形式及参数
（1）、机组型式：超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机。 （2）、额定功率：Pe=1000MW
（3）、主蒸汽参数：P0=26.25MPa；t0=605℃。
（4）、再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：Prh=5.436MPa；trh=603℃。 冷段：Prh’=5.85MPa；trh’=360.5℃。 （5）、汽轮机排汽压力：Pc=4.7KPa；排汽比焓：hc=2311.3kJ/kg。 2、回热加热系统参数
（1）、最终给水温度：tfw=292.9℃。
（2）、给水泵出口压力：Ppu=32.606MPa；给水泵效率：ηpu=0.83 （3）、除氧器到给水泵高度差：Hpu=26m。
（4）、小汽机排汽压力：Pc，xj=5.7KPa；排汽焓：hc，xj=2424.8kJ/kg。
3、锅炉型式及参数
（1）、锅炉型式：2980--26.25/605/603 （2）、额定蒸发量：Db=2980 t/h
（3）、额定过热蒸汽压力：Pb=26.25MPa， 额定再热蒸汽压力：Pr=5.436MPa。 （4）、额定过热汽温：tb=605℃；额定再热汽温：tr=603℃；
（5）、锅炉效率：ηb=93%
（6）、给水泵到过热器出口高度差：h1=34m。
4、其他数据
（1）汽轮机机械效率:ηm=0.985;发电机效率：ηg=0.99.
（2）补充水温度：tma=20℃
（3）厂用电率：ε=0.07；厂用汽：5t/h（启动时最大用汽量为32t/h）
（4）2号抽汽90t/h,4号抽汽60t/h
（5）抽汽管压损：△Pj=8%Pj；锅炉连续排污量：Dbl=0.01Db；全厂汽水损失：DL=0.01Db；（6）连续排污扩容器效率：ηf=0.98；连续排污扩容器压力选为：Pf=0.90MPa；减温水系数： ɑsp= 0.0275
二、热系统计算
（一）、汽水平衡计算 1、全厂补水率
由已知知:全厂工质渗漏系数: 图1、全厂汽水平衡图
ɑL=DL/Db=0.01
锅炉排污系数：ɑbl=Dbl/Db=0.01 减温水系数： ɑsp= 0.0275 厂用汽系数：ɑpl=29.402/2939223.6=0.0100033
有全厂物质平衡有： 补水率ɑma=ɑpl+ɑbl+ɑL=0.0300033
2、给水系数ɑfw
由图1, 1点的物质平衡有 ɑb=ɑ0+ɑL=1+0.01=1.01 2点的物质平衡 ɑfw=ɑb+ɑbl- ɑsp=1.01+0.01-0.0275=0.9925
（二）汽轮机进汽参数计算 1、主蒸汽参数
由主汽门前压力P0=26.25MPa，温度t0=605℃，
查水蒸气性质表得主蒸汽比焓值h0=3482.10 KJ/Kg
由主汽门后压力P0’=（1-δP1）P0=（1-0.04）*26.25=25.2MPa 由P0’=25.2MPa h0’=h0=3482.10 KJ/Kg 查得t0’=596.73 ℃
2、再热蒸汽参数
由中联门前压力 Prh=5.436MPa 温度trh=603℃，
得hrh=3663.8 KJ/Kg
中联门后再热压力Prh’=（1-δP2）Prh=（1-0.02）*5.436=5.327MPa
hrh’=hrh=3663.8KJ/Kg
查得trh’=600.61 ℃
3、凝汽器平均压力计算
由Ps1=4.7KPa，查水蒸汽性质表得ts1=31.78 ℃ 由ps2=19.2KPa，查水蒸汽性质表得ts2=59.18 ℃ 凝汽器平均温度ts=（ts1+ts2）/2=45.48 ℃
查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力Ps=0.00983374 MPa
（四）、各加热器进、出水参数计算 1、1#高加H1
压损∆P5=（7.847-7.611）/7.847=3% 加热器压力Pj:由图读得Pj=7.611MPa
由Pj查水蒸汽性质表得加热器饱和温度ts，1=291.508 ℃
2、2#高加H2
压损∆P5=（5.85-5.874）/5.85=-0.4% 加热器压力Pj:由图读得Pj=5.874MPa
由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度ts，2=274.169 ℃
3、3#高加H3
压损∆P5=（2.228-2.161）/2.228=3% 加热器压力Pj:由图读得Pj=2.161MPa
由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度ts，3=216.323 ℃
4、除氧器H4
除氧器压力:P4=0.968MPa 查水蒸汽性质表得除氧器饱和温度ts4=178.476℃ H4疏水温度td，4=ts4=178.476 ℃由图有出水比焓hw，4=753.4KJ/Kg，进水比焓
hw，4'
=642.7KJ/Kg，疏水比焓为hd，4=753.4KJ/Kg。
5、5#低加H5
压损∆P5=（0.574-0.545）/0.574=5% 加热器压力Pj:由图读得Pj=0.545MPa
由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度ts，5=155.518℃
6、6#、7#、8#低加
同理知压损∆P6=（0.233-0.2214）/0.233=5%
∆P7=（0.0608-0.0577）/0.0608=5% ∆P8=(0.0231-0.0219)/0.0231= 5%
由图读出Pj=0.2214MPa 查得6#低加饱和温度ts，6=123.474℃； P7
=0.0577MPa 查得7#低加饱和温度ts，7=84.954℃； P8= 0.0219MPa查得8#低加饱和温度 ts，8=65.58 ℃。
回热加热系统汽水参数计算
（五）、高压加热器组抽汽系数计算（高加不工作） （六）、除氧器抽汽系数计算
由图知，除氧器出水流量 ɑc，4=ɑfw+ɑsp=0.99026+0.02974=1.02 除氧器抽汽系数 ɑ4=32.410/675.746=0.04796 (七)、低压加热器抽汽系数计算
1、低压加热器H5
由图知低压加热器H5抽汽系数 ɑ5=ɑd5=35.773/675.746=0.0529 同理H6，H7，H8分别为
ɑ6=41.02/(675.746-243.344)=0.0948
ɑ7=25.487/(675.746-64.191-35.773+15.914)=0.0431 ɑ8=28.543/(675.746-243.344-41.020)=0.0729 疏水系数：ɑd5=ɑ5=0.0529
ɑd6=ɑd5+ɑ6=0.0529+0.0948=0.1477 ɑd7=ɑd6+ɑ7=0.1477+0.0431=0.1908 ɑd8=ɑd7+ɑ8=0.1908+0.0729=0.2637 (八)、凝汽系数 ɑc
1、小汽机抽汽系数ɑx,j:由图知ɑx,j=15.867/675.746=0.0235
2、凝汽系数ɑc：由图知ɑc=（240.315+243.344）/675.746=0.7157 (九)、汽轮机内功计算
再热器吸热qrh=hrh-h2=3661.6-3151.9=509.7KJ/Kg
1、凝汽流做功Wc
Wc=[（240.315*2316.8+16.461*2448.6）-（313.536*137.9+570.312*133.2）]/570.312 =477866.0238/570.312=837.903KJ/Kg 2、抽气流做功ΣWa，j
1kg H4抽汽做功Wa，4=3196.4-791.1=2405.3KJ/Kg 1kg H5抽汽做功Wa，5=3039.6-670.6=2369KJ/Kg
1kg H7抽汽做功Wa，7=2629.3-364.7=2264.6KJ/Kg 1kg H8抽汽做功Wa，8=2494.4-264.0=2230.4KJ/Kg 抽气流总内功ΣWa，j：
ΣWa，j=ɑ4*Wa，4+ɑ5*Wa，5+ɑ6*Wa，6+ɑ7*Wa，7+ɑ8*Wa，8 =713.090KJ/Kg 3、汽轮机内功Wi
Wi=Wc+ΣWa，j=1550.993KJ/Kg （十）、汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 汽轮机比热耗q0：
再热器系数ɑrh=675.746/679.515=0.994
q0=h0-hfw+ɑrh*qrh=3517.7-827.3+0.994*509.7=3197.27KJ/Kg 汽轮机绝对内效率ηi： ηi=Wi/q0=0.475 汽轮机绝对电效率ηe：
ηe=ηm*ηg*ηi=0.985*0.99*0.475=0.463 汽轮机热耗率q：
q=3600/ηe=7775.378KJ/(KW·h) 汽轮机汽耗率d：
d=q/q0=2.43188kg/(KW·h) 汽轮机进汽量D0：
D0=1000*d*Pe=1000*2.43188*1000=2431880kg/h
（十一）、全厂性热经济指标计算 1、锅炉参数计算
过热蒸汽参数：由图知过热蒸汽出口比焓hb=3517.7KJ/Kg 锅炉有效热量q1：
q1=3250.33KJ/Kg 管道效率 ηp：
ηp=q0/q1=0.9837 全厂效率ηcp:
ηcp=ηbηpηe=0.93*0.9837*0.463=0.4236 发电标准煤耗bs:
bs=3600/ηcpQbs=3600/0.4236*29270=0.290kg/(KW·h) 全厂热耗率qcp:
qcp=bs·29270=8498.584KJ/(KW·h) 全厂供电标准煤耗bns:
bns=bs/(1-ε)=0.290/(1-0.07)=0.3118kg/(KW·h)
三、反平衡校核
未检查计算结果的正确性，以下做全厂反平衡校核计算。校核目标为汽轮机的内功Wi。反平衡计算中的各量均相应于1kg汽轮机进汽。
热力发电厂课程设计
一、计算原始资料
1、汽轮机形式及参数
（1）、机组型式：超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机。 （2）、额定功率：Pe=1000MW
（3）、主蒸汽参数：P0=26.25MPa；t0=605℃。
（4）、再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：Prh=5.436MPa；trh=603℃。 冷段：Prh’=5.85MPa；trh’=360.5℃。 （5）、汽轮机排汽压力：Pc=4.7KPa；排汽比焓：hc=2311.3kJ/kg。 2、回热加热系统参数
（1）、最终给水温度：tfw=292.9℃。
（2）、给水泵出口压力：Ppu=32.606MPa；给水泵效率：ηpu=0.83 （3）、除氧器到给水泵高度差：Hpu=26m。
（4）、小汽机排汽压力：Pc，xj=5.7KPa；排汽焓：hc，xj=2424.8kJ/kg。
3、锅炉型式及参数
（1）、锅炉型式：2980--26.25/605/603 （2）、额定蒸发量：Db=2980 t/h
（3）、额定过热蒸汽压力：Pb=26.25MPa， 额定再热蒸汽压力：Pr=5.436MPa。 （4）、额定过热汽温：tb=605℃；额定再热汽温：tr=603℃；
（5）、锅炉效率：ηb=93%
（6）、给水泵到过热器出口高度差：h1=34m。
4、其他数据
（1）汽轮机机械效率:ηm=0.985;发电机效率：ηg=0.99.
（2）补充水温度：tma=20℃
（3）厂用电率：ε=0.07；厂用汽：5t/h（启动时最大用汽量为32t/h）
（4）2号抽汽90t/h,4号抽汽60t/h
（5）抽汽管压损：△Pj=8%Pj；锅炉连续排污量：Dbl=0.01Db；全厂汽水损失：DL=0.01Db；（6）连续排污扩容器效率：ηf=0.98；连续排污扩容器压力选为：Pf=0.90MPa；减温水系数： ɑsp= 0.0275
二、热系统计算
（一）、汽水平衡计算 1、全厂补水率
由已知知:全厂工质渗漏系数: 图1、全厂汽水平衡图
ɑL=DL/Db=0.01
锅炉排污系数：ɑbl=Dbl/Db=0.01 减温水系数： ɑsp= 0.0275 厂用汽系数：ɑpl=29.402/2939223.6=0.0100033
有全厂物质平衡有： 补水率ɑma=ɑpl+ɑbl+ɑL=0.0300033
2、给水系数ɑfw
由图1, 1点的物质平衡有 ɑb=ɑ0+ɑL=1+0.01=1.01 2点的物质平衡 ɑfw=ɑb+ɑbl- ɑsp=1.01+0.01-0.0275=0.9925
（二）汽轮机进汽参数计算 1、主蒸汽参数
由主汽门前压力P0=26.25MPa，温度t0=605℃，
查水蒸气性质表得主蒸汽比焓值h0=3482.10 KJ/Kg
由主汽门后压力P0’=（1-δP1）P0=（1-0.04）*26.25=25.2MPa 由P0’=25.2MPa h0’=h0=3482.10 KJ/Kg 查得t0’=596.73 ℃
2、再热蒸汽参数
由中联门前压力 Prh=5.436MPa 温度trh=603℃，
得hrh=3663.8 KJ/Kg
中联门后再热压力Prh’=（1-δP2）Prh=（1-0.02）*5.436=5.327MPa
hrh’=hrh=3663.8KJ/Kg
查得trh’=600.61 ℃
3、凝汽器平均压力计算
由Ps1=4.7KPa，查水蒸汽性质表得ts1=31.78 ℃ 由ps2=19.2KPa，查水蒸汽性质表得ts2=59.18 ℃ 凝汽器平均温度ts=（ts1+ts2）/2=45.48 ℃
查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力Ps=0.00983374 MPa
（四）、各加热器进、出水参数计算 1、1#高加H1
压损∆P5=（7.847-7.611）/7.847=3% 加热器压力Pj:由图读得Pj=7.611MPa
由Pj查水蒸汽性质表得加热器饱和温度ts，1=291.508 ℃
2、2#高加H2
压损∆P5=（5.85-5.874）/5.85=-0.4% 加热器压力Pj:由图读得Pj=5.874MPa
由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度ts，2=274.169 ℃
3、3#高加H3
压损∆P5=（2.228-2.161）/2.228=3% 加热器压力Pj:由图读得Pj=2.161MPa
由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度ts，3=216.323 ℃
4、除氧器H4
除氧器压力:P4=0.968MPa 查水蒸汽性质表得除氧器饱和温度ts4=178.476℃ H4疏水温度td，4=ts4=178.476 ℃由图有出水比焓hw，4=753.4KJ/Kg，进水比焓
hw，4'
=642.7KJ/Kg，疏水比焓为hd，4=753.4KJ/Kg。
5、5#低加H5
压损∆P5=（0.574-0.545）/0.574=5% 加热器压力Pj:由图读得Pj=0.545MPa
由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度ts，5=155.518℃
6、6#、7#、8#低加
同理知压损∆P6=（0.233-0.2214）/0.233=5%
∆P7=（0.0608-0.0577）/0.0608=5% ∆P8=(0.0231-0.0219)/0.0231= 5%
由图读出Pj=0.2214MPa 查得6#低加饱和温度ts，6=123.474℃； P7
=0.0577MPa 查得7#低加饱和温度ts，7=84.954℃； P8= 0.0219MPa查得8#低加饱和温度 ts，8=65.58 ℃。
回热加热系统汽水参数计算
（五）、高压加热器组抽汽系数计算（高加不工作） （六）、除氧器抽汽系数计算
由图知，除氧器出水流量 ɑc，4=ɑfw+ɑsp=0.99026+0.02974=1.02 除氧器抽汽系数 ɑ4=32.410/675.746=0.04796 (七)、低压加热器抽汽系数计算
1、低压加热器H5
由图知低压加热器H5抽汽系数 ɑ5=ɑd5=35.773/675.746=0.0529 同理H6，H7，H8分别为
ɑ6=41.02/(675.746-243.344)=0.0948
ɑ7=25.487/(675.746-64.191-35.773+15.914)=0.0431 ɑ8=28.543/(675.746-243.344-41.020)=0.0729 疏水系数：ɑd5=ɑ5=0.0529
ɑd6=ɑd5+ɑ6=0.0529+0.0948=0.1477 ɑd7=ɑd6+ɑ7=0.1477+0.0431=0.1908 ɑd8=ɑd7+ɑ8=0.1908+0.0729=0.2637 (八)、凝汽系数 ɑc
1、小汽机抽汽系数ɑx,j:由图知ɑx,j=15.867/675.746=0.0235
2、凝汽系数ɑc：由图知ɑc=（240.315+243.344）/675.746=0.7157 (九)、汽轮机内功计算
再热器吸热qrh=hrh-h2=3661.6-3151.9=509.7KJ/Kg
1、凝汽流做功Wc
Wc=[（240.315*2316.8+16.461*2448.6）-（313.536*137.9+570.312*133.2）]/570.312 =477866.0238/570.312=837.903KJ/Kg 2、抽气流做功ΣWa，j
1kg H4抽汽做功Wa，4=3196.4-791.1=2405.3KJ/Kg 1kg H5抽汽做功Wa，5=3039.6-670.6=2369KJ/Kg
1kg H7抽汽做功Wa，7=2629.3-364.7=2264.6KJ/Kg 1kg H8抽汽做功Wa，8=2494.4-264.0=2230.4KJ/Kg 抽气流总内功ΣWa，j：
ΣWa，j=ɑ4*Wa，4+ɑ5*Wa，5+ɑ6*Wa，6+ɑ7*Wa，7+ɑ8*Wa，8 =713.090KJ/Kg 3、汽轮机内功Wi
Wi=Wc+ΣWa，j=1550.993KJ/Kg （十）、汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 汽轮机比热耗q0：
再热器系数ɑrh=675.746/679.515=0.994
q0=h0-hfw+ɑrh*qrh=3517.7-827.3+0.994*509.7=3197.27KJ/Kg 汽轮机绝对内效率ηi： ηi=Wi/q0=0.475 汽轮机绝对电效率ηe：
ηe=ηm*ηg*ηi=0.985*0.99*0.475=0.463 汽轮机热耗率q：
q=3600/ηe=7775.378KJ/(KW·h) 汽轮机汽耗率d：
d=q/q0=2.43188kg/(KW·h) 汽轮机进汽量D0：
D0=1000*d*Pe=1000*2.43188*1000=2431880kg/h
（十一）、全厂性热经济指标计算 1、锅炉参数计算
过热蒸汽参数：由图知过热蒸汽出口比焓hb=3517.7KJ/Kg 锅炉有效热量q1：
q1=3250.33KJ/Kg 管道效率 ηp：
ηp=q0/q1=0.9837 全厂效率ηcp:
ηcp=ηbηpηe=0.93*0.9837*0.463=0.4236 发电标准煤耗bs:
bs=3600/ηcpQbs=3600/0.4236*29270=0.290kg/(KW·h) 全厂热耗率qcp:
qcp=bs·29270=8498.584KJ/(KW·h) 全厂供电标准煤耗bns:
bns=bs/(1-ε)=0.290/(1-0.07)=0.3118kg/(KW·h)
三、反平衡校核
未检查计算结果的正确性，以下做全厂反平衡校核计算。校核目标为汽轮机的内功Wi。反平衡计算中的各量均相应于1kg汽轮机进汽。