《暖通空调》课程
设计说明书
题目：专业：班级：姓名：学号：指导老师：设计时间：
1. 工程概况
2. 设计范围及依据2.1设计范围2.2设计依据
2.2.1设计任务书2.2.2设计规范及标准3. 室内外设计计算参数3.1基本设计参数
3.1.1夏季空调室外设计计算参数3.2室内设计参数4. 空调方案设计
4.1空调冷热负荷估算4.2空调系统方案分析
4.2.1空调系统方式比较4.2.2空调系统方式确定4.2.3冷热源方式4.2.4空调风系统4.2.5空调水系统4.2.6水泵
4.2.7通风防排烟5.施工图设计阶段5.1热湿负荷计算
5.1.1建筑结构组成及传热系数的确定5.1.2外墙和屋面逐时传热形成的冷负荷5.1.3内围护结构冷负荷
5.1.4外玻璃窗逐时传热形成的冷负荷5.1.5地面传热形成的冷负荷
5.1.6透过玻璃窗日射得热引起的冷负荷5.1.7照明散热形成的冷负荷5.18人体散热形成的冷负荷5.1.9湿负荷计算5.1.10新风负荷计算
5.1.11各房间热湿负荷汇总
5.2设备选型
5.2.1空气处理机组选型5.2.2风机盘管选型5.2.3风机盘管选型汇总5.3气流组织计算及选型
5.3.1全空气系统5.3.2风机盘管系统5.4风管水力计算
5.4.1各层风管水力计算5.5水管水力计算
5.5.1供水管水力计算
5.5.2冷凝水管管径的确定
6.消声，减震，保温设计6.1空调系统消声设计
6.1.1消声设计中一般规定6.1.2消声设计步骤6.2空调系统隔振设计
6.2.1隔振设计中一般规定6.2.2隔振设计步骤6.3空调管路系统的保温7.空调自动运行，控制方式7.1冷热源系统的控制
7.1.1冷冻水系统7.2空调机组的控制
7.2.1新风机组的控制7.2.2空气处理机组的控制7.2.3风机盘管的控制
8.总结致谢
1.工程概况
本工程为福州某综合楼，总建筑面积为32181.16㎡，建筑高度为77.800m 。包括地下设备用房、会议厅、接见厅、包厢、客房、桑拿娱乐等。地下一层，地上二十一层，还有屋顶水箱间。地下一层有配电间、冷冻机房、水泵房、消防前室、服务电梯等。地下一层的层高为3.2m。一层主要为会议厅、游泳池、洗衣房等；二层为会议室、零点餐厅、包厢等；三层为宴会厅、包厢、KTV、厨房、餐厅等；四层为棋牌室、酒吧、美容美发、休息大厅、包间等；五层为标准间、套间、残疾人标准间、消防前室等；六至十七层和十九层为标准间、套间、残疾人标准间、消防前室等；十八层为主人房、会客厅、套间、标准间等；二十层为包厢、豪华包厢、散客、消防前室等；二十一层为鲍翅馆厨房、电梯机房、消防前室等；屋顶有水箱间。一到四层层高4.8m，五层到二十一层层高3.2m，机房层高4.4m，屋顶水箱间高3.0m。
本设计将为该综合楼三、六层设计一套中央空调系统，夏季供冷，中央空调系统便于集中管理，可以满足建筑物的温湿度等舒适性要求，是广泛使用的空调系统。由于近年来高层建筑日益增多，相应的中央空调系统也得到较大的发展。
最后成果图纸为风管平面图，水管平面图，图例和一份设计说明书。
2设计范围及依据：
2.1设计范围
1）方案设计：整栋建筑；
2）暖通空调施工图深化设计：三层、六层；3）工程概算：三层、六层暖通空调系统工程概算；
2.2设计依据
2.2.1设计任务书
福建工程学院暖通空调课程设计任务书《福州某综合楼空调设计》2.2.2设计规范及标准：
1）《采暖通风与空气调节设规范》（GB50019-2003）；2）《民用建筑热工设计规范》(GB50176-93)；
3）《民用建筑节能设计标准》（采暖居住建筑部分）（JGJ26-95）；4）《民用建筑设计防火规范》（GBJ0016-87）；
5）《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045-95）2005版；6）《公共建筑节能设计标准》（GB50189-2005）；7）《暖通空调制图标准》（GB/T50114-2001）；
8）《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》（GB50067-97）
3. 室内外设计计算参数
3.1基本气象参数
地理位置：
福建省福州市
站台位置：北纬26°东经119°28′；
3.1.1夏季空调室外设计计算参数
大气压：996.4kPa
空调日平均计算温度：30.4℃室外平均风速：2.9m/s
室外计算干球温度：35.2℃室外湿球温度：28.0℃
3.2室内设计参数
对于具体的民用和公共建筑而言，由于建筑房间的使用功能各不相同，而其室内计算参数也会有较大的差异。对于工艺性空调，应根据工艺要求来确定室内空气计算参数。本设计夏季空调室内设计计算参数的确定见表3.1。
表3.1夏季空调室内设计计算参数
夏季
房间名称办公室宴会厅包厢员工餐厅KTV VIP 标准间套间豪包餐厅演艺厅服务台贵宾休息室布草间厨房消防前室
温度(℃)[***********][1**********]626
相对湿度(%)55～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6540～5055～6540～50
照明指标(W/㎡) 24.8134.9514.3413.004.4417.5815.0415.4610.08.6318.011.0313.386.567.0933.06
人员指标(人/㎡) 0.100.590.290.500.200.330.050.0260.120.220.330.0880.0670.160.110.33
新风量m³/（h·人）
[***********][1**********]20
4.空调方案设计
4.1热湿负荷计算
目前，在我国暖通空调工程中，常采用冷负荷系数法和谐波反应法计算空调冷负荷，它们都是便于在工程上进行手算的一种简化计算方法。负荷计算如下表4.1：
表4-1负荷计算
三层员工餐厅VIP1VIP2VIP3KTV1KTV2KTV3KTV4KTV5KTV6KTV7KTV8KTV9豪包北1豪包北2布草间宴会厅贵宾休息室包厢1包厢2包厢3包厢4包厢5包厢6包厢7包厢8中餐厨房西餐厨房西餐厅办公室演艺厅
面积m 45.568.2568.254552.558.858.858.855.455.495.7652.510085.530.5572.2459.841.8544.144.141.8543.542.9733.2633.26198.456.413940.3183.04
2
人数[***********][***********][***********]30460
湿负荷kg/h13.061.521.621.620.812.031.221.221.221.011.012.541.011.351.130.5137.840.411.351.351.351.351.351.351.351.352.711.083.130.266.09
冷负荷W 21600.663318.683114.123114.121855.874602.642816.212816.212816.212402.852402.855279.842434.993482.612583.891704.4368337.051418.523325.133325.133513.883513.883890.112383.972465.042465.0412692.271321.475166.631283.3710049.56
231.84
服务台三层总负荷
45.3440.41982.24192575.06
续上表
六层单床间套间1套间2套间3标准间1标准间2标准间3标准间4标准间5标准间6标准间7标准间8标准间9标准间10标准间11标准间12标准间13标准间14残疾人1残疾人2服务间消防前室1消防前室2布草间六层总负荷
面积m 53.2677.6177.6177.6139.940.3240.3239.939.939.939.940.3239.939.939.940.3240.3239.940.3240.32910.016.055
2
人数[***********]222222
湿负荷kg/h
0.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.20
冷负荷W 2436.482338.872329.612351.701944.282320.512320.511944.281395.961401.361449.191948.721948.721428.611304.521420.931420.931287.741551.921551.92660.05589.39651.34610.7238613.13
4.2空调系统方案分析
4.2.1空调系统方式比较
全空气空调系统设备集中,运行和管理都比较容易，施工方便，初投资小，系统简单。全空气空调系统选用组合式空调器系统处理空气量大，所担负的空调面积也大，对空气过滤、消声及房间温湿度控制较容易处理。新风调节方便可以根据需要调节新、回风比。过渡季节可实现全新风送风，充分利用天然冷源，可节约能源，降低运行费用。当房间热湿负荷变化时全空气空调系统不能作出相应调节，并且当一部分房间不再需要空调时而整个系统还在继续运行，造成能源的浪费。
独立新风空调系统，即新风机组加辐射冷吊顶。辐射吊顶已被美国能源部列为
二十一世纪15项最节能，最有前途的空调技术之一，其突出的优点——更加舒适，更加节能，更加安静，使其成为目前欧美各国首选的空调末端装置，辐射吊顶、全热交换器和低温送风新风系统组成的独立新风系统，已经成为国际公认的最先进的空调系统。
4.2.2空调系统方式的确定
本工程空调设计根据不同空调房间的使用功能、使用特点、使用范围、负荷特点、分别采取全空气系统和独立新风加风机盘管系统，两种空调系统形式。面积、空间较大的采用全空气空调系统如大办公室。同层空调房间多、面积小，有单独调节要求且房间温湿度要求不严格的，采用风机盘管加独立新风系统。4.2.3冷热源方式
水冷电动压缩式冷水机组的机型宜按制冷量范围，并经过性能价格比进行选择。冷水机组机型往复活塞式螺杆式离心式
冷量范围（kW）≤700116~1758≥1758
参考价格（元/kcal/h）
0.5~0.60.6~0.70.5~0.6
同时使用系数考虑取为0.8，安全系数为1.2，冷损失95%，估算总负荷为819kW，实际冷负荷为900kW，进行冷水机组选型时考虑15%富余冷量。4.2.4空调风系统
全空气系统采用单风道、定风量、一次回风系统。单风道投资省，安装方便。定风量气流组织稳定。全空气系统采用自控装置通过调节送风状态参数来满足负荷变化。独立新风加风机盘管系统，每层划分空调区域后，独立设置新风机组，新风处理到室内状态点，不承担室内热湿负荷。4.2.5空调水系统1）冷冻水系统
本设计中负荷侧冷冻水采用双管制、变流量、异程式，闭式系统供给。异程式系统较同程式容易布置且节省管材。空调系统末端空气处理设备采用电动二通阀调节。2）冷却水系统
冷却水系统采用机械通风循环冷却水系统。冷却塔采用低噪声逆流式玻璃钢圆形冷却塔。制冷机组流出的冷却水汇集后通过冷却水环路送至冷却塔。3）冷凝水系统
独立新风加风机盘管系统和全空气系统冷凝水就近排入卫生间或外环境。4.2.6水泵
按照估算值选水泵，具体选择的水泵型号、尺寸、性能参数详见制冷机房大样施工图。
4.2.7通风防排烟1）通风工程
不作要求2）防排烟
当排烟系统承担一个防烟分区，排烟量每平方米60m 3/h；当排烟系统承担两个及以上防烟分区，排烟量按最大防烟分区每平方米120m 3/h确定。排风与排烟系统合用应同时满足通风和排烟要求。地下室设计成机械送排风为主，自然进排风为辅的方式，其换气每小时不小于6次；厨房油烟较重，在灶台的上方设计带有机械排风的排风罩，厨房换气每小时不小于45次；卫生间排风设计为排风扇机械排风到竖井，排风量按每小时不小于10次的换气量计算。会议室、库房、餐厅、配电房走廊均设计通风系统。电梯前室及楼梯间设计正压送风。
主要技术规范要求需设置机械排烟设施且室内净高小于等于6m 的场所应划分防烟分区；每个防烟分区的建筑面积不宜超过500m 2，防烟分区不应跨越防火分区。防烟分区宜采用隔墙、顶棚下凸出不小于500mm 的结构梁以及顶棚或吊顶下凸出不小于500mm 的不燃烧体等进行分隔。穿越防火分区的排烟管道应在穿越处设置排烟防火阀。排烟防火阀应符合现行国家标准《排烟防火阀的试验方法》GB 15931的有关规定。机械加压送风防烟系统和排烟补风系统的室外进风口布置在室外排烟口的下方，且高差不宜小于3.0m ；当水平布置时，水平距离不小于10m 。未尽之处详见施工图。
5.施工图设计阶段
5.1热湿负荷计算
5.1.1建筑结构组成及传热系数的确定
本设计夏季冷负荷计算采用冷负荷系数法，各项冷负荷的组成及其计算方法如下（以六层标准间4为例）：
本设计所选用围护结构如下：（1）该房间层高3.2m ；
（2）外墙：水泥砂浆，砖墙，壁厚370mm，白灰粉刷，属于Ⅱ型墙，传热系数K=1.50W/（m2·℃）；
（3）内墙：水泥砂浆抹灰，砖墙（120mm），白灰粉刷
（4）窗户：双层3mm 厚普通玻璃，金属窗帘，80%玻璃，白色帘（浅色），窗高3.2mm；
（5）每间标准间2人，在房间内的总小时数为16，（16:00至第二天的8:00）；（6）室内压力稍高于室外大气压力；
（7）室内照明：荧光灯明装，3×200W，开灯时间为晚上16:00~24:00。（8）空调设计运行时间24小时。由以上建筑结构查得传热系数：外墙K=1.50W/（m2·℃）窗户K=3.708W/（m2·℃）
福州属于夏热冬暖地区，符合建筑节能标准。
内墙K=1.50W/（m2·℃）
5.1.2外墙和屋面逐时传热形成的冷负荷
在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：
Q c (τ) =AK ((t c (τ) +∆t d ) k αk ρ-t R )
∙
（5-1）
式中：Q c (τ) ------外墙屋面的逐时冷负荷，W；
A ------外墙或屋面的面积，m；
2
∙
，可根据外墙和屋面的不同构K ------外墙或屋面的传热系数，W/（m·℃）
2
造，查取《暖通空调》附录2-2和附录2-3；
t c (τ) ------外墙或屋面的逐时冷负荷计算温度，℃，见《暖通空调》附录2-4、
附录2-5；
∆t d ------地点修正系数，见《暖通空调》附录2-6；k α------外表面放热系数修正值，见《暖通空调》表2-8；k ρ------吸收系数修正值，见《暖通空调》表2-9；t R ------室内计算温度，℃。
根据式5-1，计算出标准间4的西外墙冷负荷，计算结果列入下表中。
表5-1
时间t c(τ)Δtd k αk ρt ' c(τ)t R ΔtK A Q c（τ）
69.85
66.67
64.28
8.08
7.72
7.44
7.16
34.08
33.72
33.44
33.16
12:0035.9
13:0035.5
14:0035.2
标准间4西外墙冷负荷
15:0034.9
16:0034.81.10.980.9433.07267.071.5
4.2×3.2-2.4×3.2=5.7661.89
61.09
61.09
61.89
65.07
69.05
7.07
7.16
7.53
7.99
33.07
33.16
33.53
33.99
17:0034.8
18:0034.9
19:0035.3
20:0035.8
表5-2
时间t c(τ)Δtd k αk ρt c(τ)t R ΔtK A Q c（τ）
61.80
60.66
59.51
4.95
4.86
4.77
'
标准间4北外墙冷负荷
15:0031.2
16:0031.32.20.980.94
17:0031.4
18:0031.6
19:0031.8
20:0032.1
12:0031.4
13:0031.3
14:0031.2
30.9530.8630.7730.7730.8626
30.9531.1431.3231.60
4.774.861.5
4.955.145.325.60
4.2×3.2-1.6×3.2=8.3259.51
60.66
61.80
64.10
66.40
69.85
5.1.3内围护结构冷负荷
当邻室为通风良好的非空调房间时，通过内墙和楼板的温差而产生的冷负荷，按式（5-1）计算；当邻室有一定的发热量时，通过空调房间内窗、隔墙、楼板或内门等内围护结构的温差传热而产生的冷负荷，可视作不随时间变化的稳定传热，按下式计算：
Q c (τ) =K i A i (t 0.m +∆t a -t R )
∙
（5-2）
式中：K i ------内围护结构（如：内墙、楼板等）的传热系数，W/（m2·℃）；
A i ------内围护结构的面积，m；
2
t 0.m ------夏季空调室外计算日平均温度，℃；∆t a ------附加温升，见《暖通空调》表2-10。
相邻房间室内设计温度相等，因此相邻房间墙壁冷负荷很小，本设计忽略不计。房间与走廊墙壁及门的冷负荷根据公式（5-2）计算，列入下表中。
表5-3
时间K i A i t o.m Δta t R Q c（τ）
12:00
13:00
14:00
标准间4内墙冷负荷
15:00
16:001.5
（4.2+2.5）×3.2＝21.44
30.402.0026205.82
17:00
18:00
19:00
20:00
5.1.4外玻璃窗逐时传热形成的冷负荷
在室内外温差作用下，通过外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷可按下式进行计算：
Q c (τ) =c W K W A W ((t c (τ) +∆t d ) -t R )
∙
（5-3）
式中：Q c (τ) ------外玻璃窗瞬时传热引起的冷负荷，W；
c W ------玻璃窗传热系数的修正值，见《暖通空调》附录2-9；
∙
，见《暖通空调》附录2-7和附K w ------外玻璃窗传热系数，W/（m·℃）
2
录2-8；
w ------窗口面积，mt c (τ) ------外玻璃窗的冷负荷计算温度的逐时值，℃，见《暖通空调》附录
2-10；
∆t d ------地点修正系数，见《暖通空调》附录2-11；t R ------室内计算温度，℃。
根据a i =8.7W/(m2·℃)，a 0=10.46+3.95v=10.46+3.95×2.9=21.915W/(m2·℃), 查附录2-9见《暖通空调》的玻璃窗传热系数的修正值为1.2，由附录2-8见《暖通空调》查得K w =3.09W/(m2·℃),计算结果列入下表中。
表5-4
时间t c(τ)Δtd
32.8
t R Δtc W K W A W Q c（τ）
193.65
213.58
224.97
6.8
7.5
7.9
8.2
33.5
33.9
34.2
12:0030.8
13:0031.5
31.9
标准间4西外窗瞬时传热冷负荷
15:0032.2
16:0032.2234.2268.21.2
3.09×1.2=3.7082.4×3.2＝7.68233.52
233.52
227.82
216.43
193.65
168.02
8.0
7.6
6.8
5.9
34.0
33.6
32.8
31.9
17:0032.0
18:0031.6
19:0030.8
20:0029.9
14:00
5.1.5地面传热形成的冷负荷
对于舒适性空调，夏季通过地面传热形成的冷负荷所占的比例很小，可以忽略不计。
5.1.6透过玻璃窗日射得热引起的冷负荷
透过玻璃窗进入室内的日射得热分为两部分，即透过玻璃窗直接进入室内的太阳辐射热和窗玻璃吸收太阳辐射后传入室内的热量。
透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷可按下式计算：
Q c (τ) =C a A w C s C i D j max C LQ
式中：Q c (τ) ------透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷，W；
∙
∙
（5-4）
a ------有效面积系数，见《暖通空调》附录2-15；A w ------窗口面积，m；
2
C s ------窗玻璃的遮阳系数，见《暖通空调》附录2-13；C i ------窗内遮阳设施的遮阳系数，见《暖通空调》附录2-14；D j max ------最大日射的热因数，W/m ，见《暖通空调》附录2-12；
2
C LQ ------窗玻璃的冷负荷系数，见《暖通空调》附录2-16～附录2-19。
由附录2-15见《暖通空调》查取双层钢窗的有效面积系数Ca =0.75，故窗的有效面积Aw=7.68×0.75=5.76㎡。由附录2-13见《暖通空调》查的遮挡系数Cs =0.86，由附录2-14见《暖通空调》查的遮阳系数Ci =0.5，于是综合遮阳系数Cc.s =0.86×0.5=0.43。再由附录2-12查的纬度26°时，西向日射得热因数最大值Dj,max =509W/㎡。因福州地区北纬26°，属于南区，故由附录2-17见《暖通空调》查的南区有内遮阳的玻璃窗冷负荷系数逐时值CLQ 。
用公式5-4计算逐时进入玻璃窗日射得热引起的冷负荷，列入下表中。
表5-5
时间C LQ D j,max C c.s A W Q c（τ）
217.47
349.84
567.31
12:000.23
13:000.37
标准间4西窗透入日射得热引起的冷负荷
14:000.60
15:000.75
16:000.845090.437.68×0.75=5.76709.14
794.24
690.23
397.12
94.55
94.55
17:000.73
18:000.42
19:000.10
20:000.10
5.1.7照明散热形成的冷负荷
本设计照明灯具为荧光灯，其形成的冷负荷按下式计算：
Q c (τ) =1000n 1n 2NC LQ
式中：Q c (τ) ------照明散热形成的逐时冷负荷，W；
∙
∙
（5-5）
n 1------镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内
时，取n 1=1.2；当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取n 1=1.0；
，可利n 2------灯罩隔热系数，当荧光灯罩上部穿有小孔（下部为玻璃板）
用自然通风散热于顶棚内时，取n 2=0.5-0.6；而荧光灯罩无通风孔者n 2=0.6-0.8；
N ------照明工具所需功率，kW；
C LQ ------照明散热冷负荷系数，计算时应注意其值为开灯时刻起到计算时
刻的时间，见《暖通空调》附录2-22。
由于明装荧光灯，镇流器装设在房间内，故镇流器消耗功率系数n1取1.2.灯罩隔热系数n2取1.0.
由附录2-22查的照明散热冷负荷系数，按公式4-5计算，其计算结果列入下表中。
表5-6
时间C LQ n 1n 2N Q c（τ）
64.80
57.60
50.40
43.20
12:000.09
13:000.08
标准间4照明散热形成的冷负荷
14:000.07
15:000.06
16:000.371.21.0600266.40
482.40
511.20
532.80
547.20
17:000.67
18:000.71
19:000.74
20:000.76
5.1.8人体散热形成的冷负荷
人体散热与性别、年龄、衣着、劳动强度及周围环境条件（温度.湿度等）等多种因素有关。人体散热的潜热量和对流热直接形成瞬时冷负荷，而辐射散发的热量将会形成滞后冷负荷。因此，应采用相应的冷负荷系数进行计算。
在本设计中，为了计算的方便，计算以成年男子散热量为计算基础。而对于不同功能的建筑物中有各类人员（成年男子、女子、儿童等）不同的组成进行修正，为此，引入群集系数φ，所谓群集系数是指人员的年龄构成、性别构成以及密集程度等情况的不同而考虑的折减系数。
人体显热散热引起的冷负荷计算式为：
Q c (τ) =q s n ϕC LQ
式中：Q c (τ) ------人体显热散热形成的冷负荷，W；
∙
∙
（5-6）
q s
------不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，W，见《暖通空调》
表2-13；
n ------室内全部人数；
------群集系数，见《暖通空调》表2-12；
ϕ
C LQ ------人体显热散热冷负荷系数，计算时应注意其值为从人员进入房
间时算起到计算时刻的时间，见《暖通空调》附录2-23。
人体潜热散热引起的冷负荷计算式为：
Q c =q l n ϕ
式中：Q c ------人体潜热散热形成的冷负荷，W；
∙
∙
（5-7）
q l ------不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量，W，见《暖通空调》表
2-13；
n ------室内全部人数；
ϕ------群集系数，见《暖通空调》表2-12。
标准间属于极轻劳动，查表2-13见《暖通空调》，当室温为26℃时，每人散发的显热和潜热量为60.5W 和73.3W，由表2-12见《暖通空调》查取群集系数ϕ=0.93，由附录2-23见《暖通空调》查的人体显热散热冷负荷系数逐时值计算人体显热散热逐时冷负荷（注意：16:00点为人进入室内后的第1个小时数，第二天11:00时应为人进入室内后的第20小时数），并列入表5-7中。
表5-7
时间C LQ q s n ψQ c（τ）q l Q c 合计
163.35
158.85
156.60
154.34
27.01
22.51
20.26
18.00
12:000.24
13:000.20
标准间4人体散热形成的冷负荷
15:000.16
16:000.6260.560.9369.7773.3136.34206.11
215.11
220.74
225.24
228.61
78.77
84.40
88.90
92.27
17:000.70
18:000.75
19:000.79
20:000.82
14:000.18
由于室内压力高于大气压力，所以不需要考虑由室外空气渗透所引起的冷负荷。现将上述各分项计算结果列入表中，并逐时相加，以便求得该房间的冷负荷值。
表5.8
时间西外墙冷负荷北外墙传热负荷内墙射负荷
12:0069.85
13:0066.67
14:0064.28
标准间4各分项逐时冷负荷汇总
15:0061.89
16:0061.09
17:0061.09
18:0061.89
19:0065.07
20:0069.05
61.80205.82
60.66205.82213.58
59.51205.82224.97
59.51205.82233.52
60.66205.82233.52
61.80205.82227.82
64.10205.82216.43
66.40205.82193.65
69.85205.82168.02
西外窗瞬
193.65
时冷负荷西外窗传
217.47
热负荷
人员负荷163.35照明负荷汇总
64.80976.74
349.84158.8557.60
567.31156.6050.40
709.14154.3443.20
794.24206.11266.40
690.23215.11482.40
397.12220.74511.20
94.55225.24532.80
94.55228.61547.20
1113.011328.881467.411827.831944.281677.301383.531383.11
由上表可以看出，标准间4的最大冷负荷值出现在17：00时，其值为1944.28W。5.1.9湿负荷计算
湿负荷是指空调房间（或区）的湿源（人体散湿、敞开水池（槽）表面散湿、地面积水化学反应过程的散湿、食品或其他物料的散湿、室外空气带入的湿量等）向室内的散湿量，也就是为维持室内含湿量恒定需从房间出去的湿量。
人体散湿量可按下式计算：
m w =0.278n ϕg ⨯10-6
∙
（5-8）
式中：m w ------人体散湿量，kg/s；
n ------室内全部人数；
∙
ϕ------群集系数，见《暖通空调》表2-12；
g ------成年男子的小时散湿量，g/h，见《暖通空调》表2-13。
则标准间4的人体散湿量为：
m w =0.278n ϕg ⨯10-6=0.278×2×0.93×109×10-6=0.000056kg/s=0.2016kg/h
∙
5.1.10新风负荷计算
夏季，空调新风冷负荷按下式计算:
Q C.0=M （0h 0-h R ）
∙
∙
（5-9）
式中：
Q C.0------夏季新风冷负荷，kW；M 0------新风量，kg/s；h 0------室外空气的焓值，kJ/kg；h R ------室内空气的焓值，kJ/kg。
∙
∙
标准间4，每人的新风量为30m³/h（8.33L/s），由湿空气性质表（或湿空气焓湿图）查的：室内空气焓值为63.43kJ/kg（t R =26℃，ϕ=65%）；室外空气焓值为90kJ/kg（t O =35.2℃，t S =28℃）。
新风负荷为
Q C.0=M （0h 0-h R ）
∙
∙
=1.2×30÷3600×2×﹙90-63.43﹚=0.5314kW=513.4W
5.1.11各房间热湿负荷汇总
三层、六层各房间热湿负荷汇总见表5-9。
表5-9各房间热湿负荷汇总
层数
房间名称员工餐厅VIP1VIP2VIP3KTV1KTV2KTV3
三层
KTV4KTV5KTV6KTV7KTV8KTV9豪包北1豪包北2布草间
计算面积计算人数（㎡）（人）231.8445.568.2568.254552.558.858.858.855.455.495.7652.510085.530.5
[***********][1**********]05
冷负荷（W）19917.263318.683114.123114.121855.874602.642816.212816.212816.212402.852402.855279.842434.993390.472507.111704.43
负荷最大
面积指标
值出现的湿负荷新风负荷
（W/㎡）
时刻H （kg/h）（W）13.061.521.621.620.812.031.221.221.221.011.012.541.011.351.130.51
15410.63985.54251.24251.22125.65314.03188.43188.43188.42657.02657.06642.52657.03188.42657.0664.3
85.9172.9445.6345.6341.2487.6747.8947.8947.8943.3743.3755.1446.3833.9029.3255.88
17:0023:0023:0023:0022:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0022:0022:0017:00
房间
续上表
宴会厅贵宾休息室包厢1包厢2包厢3包厢4包厢5包厢6包厢7
三层
包厢8中餐厨房西餐厨房西餐厅办公室演艺厅服务台单床间套间1套间2套间3标准间1标准间2标准间3标准间4标准间5标准间6标准间7
六层
标准间8标准间9标准间10标准间11标准间12标准间13标准间14残疾人1残疾人2服务间消防前室1消防前室2布草间
499.559.841.8544.144.141.8543.542.9733.2633.26198.456.413940.3183.0445.3453.2677.6177.6177.6139.940.3240.3239.939.939.939.940.3239.939.939.940.3240.3239.940.3240.32910.016.055
[***********][***********][**************]22
65757.211418.523232.993232.993421.743421.743797.972491.992517.562517.5612578.341352.714735.581283.3710049.56982.242436.482338.872329.612351.701944.282320.512320.511944.281395.961401.361449.191948.721948.721428.611304.521420.931420.931287.741551.921551.92660.05589.39651.34610.72
37.840.411.351.351.351.351.351.351.351.352.711.083.040.266.090.410.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.20
44637.6708.51594.21594.21594.21594.21594.21594.21594.21594.21992.8797.13985.51062.84782.6531.4885.7885.7885.7885.7531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4354.3354.3354.3354.3
114.9123.7277.2573.3177.5981.7687.3157.9975.6975.6963.4023.9834.0731.8554.9021.6645.7530.1430.0230.3048.7357.5557.5548.7334.9935.1236.3248.3348.8435.8032.6935.2435.2432.2738.4938.4973.3458.88107.66122.14
17:0024:00:0017:0017:0017:0017:0017:0021:0021:0021:0017:0021:0021:0019:0021:0023:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:008:009:009:008:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0023:0023:0023:0021:00
5.2设备选型
5.2.1空气处理机组选型
以三层宴会厅为例：采用集中式空调系统
三层宴会厅空调面积为499.5m 2，根据其维护结构、灯照和人员情况计算的冷负荷（不包含新风冷负荷）Q=68.337kW ，湿负荷为37.84kg/h，室内状态参数为26℃，60%，在焓湿图（如图5-1）上确定室内状态点R ，并从此点做热湿比线。采用露点送风，取过程线与Φ=90%线的交点为送风状态点S ，各状态点热湿处理计算状态参
数如下表：
图5.1三层宴会厅空气热湿处理过程图
查焓湿图，各状态点热湿处理计算状态参数如下表：
表5.10热湿处理计算状态参数
状态点名称
O R S
温度
（℃）35.226.015.7
相对湿度（%）
5960.090
含湿量（g/kg）21.1712.7910.2
焓（kJ/kg）90.258.8541.6
根据热湿处理计算办法，其计算过程如下：
（1）系统冷负荷为68.337kW，湿负荷为37.84kg/h，
则热湿比：ε=
Q
=6501kJ/kg。w
3600Q 3
=11884.70m /h，
1.2(R -S )
3
（2）由于总送风量G =
则新风量按新风比10%取时，Gw =1188.47m/h。
按卫生标准要求所取新风量G w =15×336=5040m3/h，其中每人的新风量取
15m 3/（人·h）。
经过两种方法比较，得：按卫生要求所取新风比按10%所取的新风量大，则新风量取G W =5040m/h，
回风量G F =G-GW =6844.7m3/h。
由图可得，混合点M 的热湿处理计算状态参数如下表：
表5-11
三层宴会厅热湿处理计算状态C 点参数
状态点名称
C
温度
℃27.0
相对湿度
%61.1
含湿量g/s13.79
焓kJ/kg61.99
3
由系统冷负荷为68.337kW，考虑富裕量15%，则空调机组冷量为：
Q=68.337×1.15=78.588kW
根据G=11884.70m3/h，Q=78.588kW选择三层宴会厅的空调机组型号，见表4.11。
表5-12
房间名称三层宴会厅
机组型号YFP6B-W(4排)
三层宴会空调机组参数表
台数风量冷量
（台）（m³/h）（kW）1
6000
63.3
外形尺寸
（mm×mm×mm）
1400×1250×1400
5.2.3风机盘管选型
以标准间4为例：
采用独立新风加风机盘管系统，新风不担负室内负荷的方案，空气处理过程如图所示，O 点为室外空气状态点，R 点为室内空气状态点，室外新风被处理到机器露点D，此点是室内状态点的等焓线与相对湿度90%线的交点，L点是室内空气被风机盘管处理后的状态点，S点是新风混合后的点，RS为处理后空气送入室内的状态变化过程，见图5.2。
图5.2风机盘管加独立新风系统空气热湿处理过程图
标准间4的冷负荷为Q c =1.94428kW，湿负荷为M w =0.2kg/h，风机盘管的空气处理过程的热湿比：εR =
Q C
=34997.04kJ/kgW
查焓湿图，tR =26℃，φ=60%，i R =63.43kJ/kg
采用可能达到的最低参数送风，过室内点R 作ε线与φ=90%线相交，交点为送风状态点S （见图5.2），查焓湿图得i M =51.2kJ/kg，标准间4热湿处理计算状态参数见下表。
表5-14标准间4热湿处理计算状态参数
状态点名称
O R D S L
温度
（℃）35.226.021.519.018.6
相对湿度（%）
5960.0909089.7
含湿量（g/kg）21.1712.7914.712.612.2
焓（kJ/kg）90.058.8559.051.249.7
则实际送风量为G =
3600Q 3
=762.5m /h=0.254kg/s
1.2(i R -i S )
（1）换气次数校核：房间容积V=127.7m3，换气次数n=G/V=762.5/127.7=6次，换气次数宜在5～15次之间，符合要求。（2）送风温差校核：
Δt=tR -t s =26-19.0=7.0℃，送风温差在6～10℃之间，符合要求。
（3）最小新风比校核：
新风量按新风比10%取时，G W =10%G=76.25m/h
3
按卫生标准所取最小新风量G W =L W ×n=50×2=100m 3/h，
则风机盘管的回风量：G F =G -G W =762.5-100=662.5m3/h=0.221kg/s，最小新风比校核：m=
G W 100
==13.1%＞10%符合标准；（4）风机盘管的全冷量：
Q F =G F ⋅(i R -i S ) =0.221×﹙58.85-51.2﹚＝1.691kW
(4)风机盘管机显冷量：
Q S =G F C p (t R -t S ) =0.221×1.01×（26-19.0）=1.562kW
（5）风机盘管的选择：
根据房间的形状、用途及美观要求，选用FP-85风机盘管机组一台，额定风量为850m /h，每台该型号风机盘管机组的全冷量4500W，风量和冷量均满足要求,且风量有一定的富余量：
中档风量富余：
5.2.4风机盘管选型汇总
各空调房间的风机盘管的风量、冷量、新风负荷、新风量和原设计风机盘管选型汇总情况如下列各表：
表5-15各房间风机盘管选型汇总
风机盘管
新风量
房间名称风量
（m³/h）单床间套间1套间2套间3标准间1标准间2标准间3标准间4标准间5标准间6标准间7标准间8标准间9标准间10标准间11标准间12标准间13标准间14残疾人1残疾人2服务间消防前室1消防前室2布草间VIP1
[***********][***********][***********][**************]50
[***********][***********][***********][***********]345
型号规格FP-102wa FP-102FP-102FP-102FP-85FP-102FP-102FP-85FP-51FP-51FP-51FP-85FP-85FP-51FP-51FP-51FP-51FP-51FP-68FP-68FP-34FP-34FP-34FP-34FP-51
额定风
台数额定冷量
量（m³
（台）（kW）
/h）[***********]1111111
[***********][***********][***********][***********]340340510
5.4005.4005.4005.4004.5005.4005.4004.5002.7002.7002.7004.5004.5002.7002.7002.7002.7002.7003.6003.6001.8001.8001.8001.8002.700
外形尺寸（mm×mm×mm）1140×810×8301140×810×8301140×810×8301140×810×8301040×810×7801140×810×8301140×810×8301040×810×780840×610×580840×610×580840×610×5801040×810×7801040×810×780840×610×580840×610×580840×610×580840×610×580840×610×580940×710×680940×710×680840×540×510840×540×510840×540×510840×540×510840×610×580
3
850-704
=17.2%
续上表
VIP2VIP3KTV1KTV2KTV3KTV4KTV5KTV6KTV7KTV8KTV9豪包北1豪包北2布草间贵宾休息室包厢1包厢2包厢3包厢4包厢5包厢6包厢7包厢8办公室服务台
[***********][***********][***********][***********]
[***********][***********][***********][***********]240
FP-34FP-34FP-34FP-68FP-51FP-51FP-51FP-34FP-34FP-51FP-51FP-68FP-68FP-68FP-51FP-85FP-85FP-85FP-85FP-102FP-34FP-34FP-34FP-51FP-34
[***********]1111111
[***********][***********][***********][***********]0340
1.8001.8001.8003.6002.7002.7002.7001.8001.8002.7002.7003.6003.6003.6002.7004.5004.5004.5004.5005.4001.8001.8001.8002.7001.800
840×540×510840×540×510840×540×510940×710×680840×610×580840×610×580840×610×580840×540×510840×540×510840×610×580840×610×580940×710×680940×710×680940×710×680840×610×5801040×810×7801040×810×7801040×810×7801040×810×7801140×810×830840×540×510840×540×510840×540×510840×610×580840×540×510
由上面各表得：
三层房间的总的新风冷负荷为92640.7W ，新风量为10460m 3/h。（不包括宴会厅）六层各房间的总的新风冷负荷为19838.9W ，新风量为2240m 3/h。各层新风机组汇总如下表：
表5-16各层新风机组汇总表
层数三层（不包括宴会
厅）
六层
新风机组型号ZKD07-JX(4排)ZKD03-JX(4排)
机组冷量（KW）
9140
机组风量
3
（m/h）70003000
外形尺寸(mm×mm×mm)1050×1450×8001050×1250×550
功率（KW）0.90.37
5.3气流组织计算及选型
5.3.1全空气系统以三层宴会厅为例:
以三层宴会厅总送风量为3.301m 3/s，尺寸为27m ×18.5m ，净高为9.6m 。采用散流器平送，布置10个送风口，每个风口服务面积为7.0m×7.0m。
(1)初选散流器。选用方形平送型散流器，按颈部风速为2～6m/s选择散流器规格。本多功能厅按5m/s左右选风口。选用颈部尺寸为300×300㎜2的方形散流器，颈部面积为0.09㎡，则颈部风速为：
ν=3.301/（10*0.09）=3.67m/s
散流器实际出口面积约为颈部面积的90%，即A=0.09*0.9=0.081㎡。则散流器出口风速ν0=3.67/0.9=4.01m/s。
(2)求射流末端速度为0.5m/s的射程，即：
Kv 0A 1/21. 4⨯4.01⨯(0. 081) 1/2
x =-x 0=-0. 07=3.13m
x (3)计算室内平均速度：
v m
0. 381rL 0. 381⨯3.13
==0.12m/s++=
因本空调房间需送冷风，根据《暖通空调规范大全》查得室内工作区允许风速为0.3m/s。
因为v m =0.12m/s
表5-17三层宴会厅风口选型表
房间
送风量（m 3/s）
3.301
送风口数量（个）
10
送风口规格（）
300×300
三层宴会厅5.3.2
风机盘管系统
以六层标准间4为例：
六层标准间4的尺寸为L=8.5m，B=4.2m，净高H=3.2m；房间的高符合侧送条件；总送风量为V =0.236m³/s，送风温度ts=19.5℃，工作区温度t R =26℃。
(1)设∆t x =1℃，∆t s =6.5℃，∆t x /∆t s =1/6.5=0.154。由《暖通空调》表11-1查得射流最小相对射程x/d 0=18.25。（∆t x 为送风温差，∆t s 为射流在x 处的温度tx 与工作区温度tr 之差。）
(2)设在墙一侧靠顶棚安装风管，风口距侧墙为0.5m ，射流末端离墙0.5m ，则
∙
射流的实际射程为x=8.5-0.5-0.5=7.5m。由最小相对射程求得送风口最大直径
d 0, max =7.5/18.25=0.39m。选用双层百叶风口，规格为400㎜×300㎜。根据《暖通
空调》式（11-14）计算与风口面积相当的直径：d 0=1.128=0.39m。
(3)设有1个侧送风口，则风口的出口速度为：
v 0=
V 0. 236
==2.62m/sψ0⨯⨯⨯0=. 39=9.38∙
(4)射流自由度：
=
并由允许最大出口风速：v 0, max =0.29×9.38=2.72m/s＞v 0（2.62m/s），所以所假定的风口数量及规格达到回流区平均风速≤0.2m/s的要求。
(5)根据A r =
gd 0∆t s 9. 81⨯0. 39⨯6.5得：=12.11×10-3A =r ⨯+0r
从《暖通空调》表11-2可查得，相对贴附射程为19.89，因此，贴附射程为19.89
×0.39=7.8m＞8.5m 。满足要求。
表5-18六层标准间4的送风方式
3
房间送风量（m/s）风口数（个）规格（㎜）送风方式标准间40.2361400×300侧送采用风机盘管系统的房间所选百叶风口型号汇总见下表：
表5-19各房间的送风方式和风口数量、规格
风口数量
房间风量（m3/s）规格（㎜）
（个）
单床间0.2831400×350
套间1套间2套间3标准间1标准间2标准间3标准间5标准间6标准间7标准间8标准间9标准间10
0.2830.2830.2830.2360.2830.2830.1420.1420.1420.2360.2360.142
[1**********]1
400×300400×300400×300350×300400×350400×350300×200300×200300×200400×300400×300300×200
送风方式侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送
续上表
标准间11标准间12标准间13标准间14残疾人1残疾人2服务间消防前室1消防前室2布草间VIP1VIP2VIP3KTV1KTV2KTV3KTV4KTV5KTV6KTV7KTV8KTV9豪包北1豪包北2布草间贵宾休息室包厢1包厢2包厢3包厢4包厢5包厢6包厢7包厢8办公室服务台
0.1420.1420.1420.1420.1890.1890.0940.0940.0940.0940.1420.0940.0940.0940.1890.1420.1420.1420.0940.0940.1420.1420.1890.1890.1890.1420.2360.2360.2360.2360.2830.0940.0940.0940.1420.094
[***********][***********]
300×200300×200300×300300×200300×300300×300200×180200×160200×130200×130300×200200×250200×250200×250300×300300×200300×200300×200200×250250×200300×200300×200250×250200×200300×200300×200300×300300×300300×300300×300400×300200×200200×200200×200300×200250×200
侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送
5.4风管水力计算
风管的水力计算采用假定流速法。即先按技术经济要求选定风管的流速，再根据风管的风量确定风管的断面尺寸。计算步骤和方法如下：
(1)绘制空调系统的轴测示意图，标注风量和长度，并对管段编号（本设计中以平面图代替轴测图）；(2)假定风管内空气流速；(3)根据各风管的风量，计算并选择断面尺寸，再确定各管段的流速，计算摩擦阻力和局部阻力；(4)对并联管路进行阻力平衡，计算系统总阻力。5.4.1各层风管水力计算
首层的送风系统布置如下：
图5-3首层送风管道图
首层送风管的水力计算如下表：
表5-23首层送风管水力计算表
序号10-89-88-66-76-44-54-11-2-30-1
风量(m^3/h)[***********]400100500
管宽(mm)[***********]200120250
管高(mm)[***********]200120200
管长(m)1.551.553.801.553.801.552.303.055.75
ν(m/s)1.931.932.891.932.601.932.781.932.78
单位长度摩阻R(Pa/m)0.3860.3860.9500.3860.5750.3860.5500.3860.490
△Py(Pa)2.3472.3470.5012.3470.4062.3470.4642.7274.869
ξ1.051.050.11.050.11.050.11.221.05
动压(Pa)2.2352.2355.0112.2354.0562.2354.6372.2354.637
△Pj(Pa)0.5980.5983.6100.5982.1850.5981.2651.1772.818
△Py+△Pj(Pa)2.9452.9454.1112.9452.5912.9451.7293.9047.687
当量管径（mm）[***********]200120222
相关计算公式及依据如下：
当量管径＝2*管宽*管高/(管宽＋管高)；流速＝秒流量/管宽/管高*1000000；
单位长度沿程阻力由流速，管径，K查设计手册阻力线图；沿程阻力＝管段长度*单位长度沿程阻力；局部阻力系数根据局部管件的形状查设计手册；动压＝流速＾2*1.2/2；
局部阻力＝局部阻力系数*动压；总阻力＝沿程阻力＋局部阻力。
备注：各部件局部阻力系数，查《简明空调设计手册》表5-2及相关资料。散流器：ξ＝1.3，百叶风口：ξ＝0.79，渐扩管、渐缩管：ξ＝0.1，软接：ξ＝1.0，蝶阀（全开）：ξ＝0.3，电动调节阀：ξ＝0.8390弯头（不变径）：ξ＝0.17，防火阀：ξ＝0.3，设备密闭罩：ξ＝1.0分流直四通（不变径）：ξ＝0.15，分流直三通（不变径）：ξ＝0.05
首层最不利风系统管路0-1-4-6-8-9计算得沿程阻力为10.476Pa,局部阻力为8.587Pa，总阻力为31.802Pa。而该层的空气处理机组余压为230Pa＞31.802Pa，故该层新风机组的选型符合要求。
5.5水管水力计算
冷冻水计算公式及步骤：(1)选定最不利环路，给管段标号。
(2)根据个管段的冷负荷，计算各管段的流量，计算式如下：
G=Q/（C×ρ×△t ）m 3/s
式中：
G——管段流量m 3/s；Q——管段的冷负荷，kW；
C ——水的比热容，取4.19kJ/（kg·℃）；ρ——水的密度，取1000kg/m3；
△t ——供水回水的温差，℃；本工程为5℃。
(3)用假定流速法确定管段管径,管段内流速的取值范围如下表:
表5-20水管流速表
管径（mm ）流速（m/s）
DN151
DN 20
1.2
DN 251.6
DN 321.8
DN 401.9
DN 502
>DN 50
3
根据假定的流速和确定的流量计算出管径，计算式：d =根据给定的管径规格选选定管径，由确定的管径,计算出管内的实际流速：V=4G/πd2(4)计算比摩阻从而计算管段的沿程阻力,沿程阻力的计算式：△P y =Rl 式中：
△Py ——沿程阻力，Pa R l
——每米管长的沿程损失（比摩阻），Pa /m——
管段长度，m
比摩阻R 的计算式为：R=λρv^2/﹙2d ﹚式中：
λ——管段的摩擦阻力系数；d ——管段的内径，m；ν——流体在管内的流速，m/s；
摩擦阻力系数λ由柯列勃洛克公式确定：
λ=0.11（K/d+68/Re）0.25
式中：
K——管道的相对粗糙度，本设计中取K=0.2mm；Re——雷洛数。
(5)用局部阻力系数法求管段的局部阻力。计算式如下：
ξ
△P j =∑ρν2/2式中：
△Pj ——局部阻力，Pa；
ξ——管段中总的局部阻力系数。
(6)计算总的阻力，计算式如下：
△P=△Py +△Pj
5.5.1首层供水管水力计算
首层层风机盘管系统的水管布置如下：
图5-5首层供水管管道图
表5-25首层供水管水力计算表
序号7-66-55-44-33-2-1
负荷(kW)11.7360013.4522714.5249415.5976116.67028
流量(kg/h)2016.692311.612495.932680.262864.58
管径DN32DN32DN32DN32DN40
管长(m)3.9383.8703.7780.93627.892
ν(m/s)0.6970.7980.8620.9260.633
R (Pa/m)231.918300.197347.939399.150162.162
△Py(Pa)913.2921161.7621314.513373.6054523.021
ξ11111
动压(Pa)242.905318.402371.522428.738200.345
△Pj(Pa)242.905318.402371.522428.738200.345
△Py+△Pj△(Pa)1156.1971480.1641686.035802.3434723.366
表5-26首层回水管水力计算表
序号7-66-55-44-33-2-1
负荷(kW)11.7360013.4522714.5249415.5976116.67028
流量(kg/h)2016.692311.612495.932680.262864.58
管径DN32DN32DN32DN32DN40
管长(m)3.9383.8703.7780.93627.892
ν(m/s)0.6970.7980.8620.9260.633
R (Pa/m)231.918300.197347.939399.150162.162
△Py(Pa)913.2921161.7621314.513373.6054523.021
ξ11111
动压(Pa)242.905318.402371.522428.738200.345
△Pj(Pa)242.905318.402371.522428.738200.345
△Py+△Pj△(Pa)1156.1971480.1641686.035802.3434723.366
备注：各部件局部阻力系数，查《简明空调设计手册》及相关资料。直流三通：ξ＝1.5，渐缩变径管：ξ＝0.390度弯头：ξ＝1
，闸阀：ξ＝0.5，盘管：ξ＝1
根据各层水管水力计算即可求得空调系统水泵所需扬程及流量。
DN25管内径：27.00mm，DN32管内径：35.65mm，DN40管内径：41.00mm，DN50管内径：53.00mm，
5.5.2冷凝水管管径的确定
由于各种空调设备如风机盘管机组、整体式空调器、组合式空调机组等在运行的过程中产生的冷凝水，必须及时予以排走。排放冷凝水的管路设计，应注意以下各要点：
(1)水流方向，机组水盘的泄水支管坡度不宜小于0.01；其他水平支、干管，沿水流方向保持不小于0.008的坡度，且不允许有集水部位。(2)当冷凝水盘位于机组内的负压区段时，凝水盘的出口处必须设置水封，水封的高度应比凝水盘处的负压（相当于水柱高度）大50％左右。(3)冷凝水管道宜采用聚氯乙烯塑料管或镀锌钢管，不宜采用焊接钢管。(4)为了防止冷凝水管道表面产生结露，必须进行防结露验算。当采用聚氯乙烯塑料管时，一般可以不进行防结露的保温和隔汽处理；而采用镀锌钢管时应设保温层。(5)冷凝水立管的顶部应设计通向大气的透气管。(6)设计和布置冷凝水管路时，必须认真考虑定期冲洗的可能性，并应设计安排必要的设施。(7)冷凝水管的公称直径DN（mm），应根据冷凝水的流量计算确定。
一般情况下，每1KW 冷负荷每1h 大约产生0.4kg 左右的冷凝水；在潜热负荷较高的场合，每1KW 冷负荷每1h 大约产生0.8kg 左右的冷凝水。
通常可以根据机组的冷负荷Q （kW），按下列数据近似选定冷凝水管的工程直径：Q≤7kW时，Q=17.7～100kW时，
DN=20mm；DN=32mm；
Q=7.1～17.6kW时，Q=101～176kW时，
DN=25mmDN=40mm
Q=177～598kW时，DN=50mm；Q=599～1055kW时，DN=80mm
Q=1056～1512kW时，DN=100mm；Q>12462kW时，
DN=150mm
Q=1513～12462kW时，DN=125mm
注：①DN=15mm的管道，不推荐使用。
②立管的公称直径，应与水平干管的直径相同。
6.消声，减振，保温设计
6.1空调系统消声设计
6.1.1消声设计中一般规定
（1）采暖、通风和空气调节设备(通风机、空气调节机组、制冷压缩机和水泵等) 噪声源的声功率级，应尽量采用实测数值；当无实测数值时，可通过计算确定。
（2）流通过直风管、弯头、三通、变径管、阀门和送回风口等部件产生的再生噪声声功率级与噪声自然衰减量，应分别按各倍频带中心频率通过计算确定。
注：对于直风管，当风速小于5m/s时，可不计算气流再生噪声；风速大于8m/s时，可不计算噪声自然衰减量。
（3）通风和空气调节系统产生的噪声，当自然衰减不能达到允许噪声标准时，应设置消声器或采取其他消声措施。系统所需的消声量，应通过计算确定。
（4）选择消声器时，应根据系统所需消声量、噪声源频率特性和消声器的声学性能及空气动力特性等因素，经技术经济比较，分别采用阻性、抗性和阻抗复合消声器。
（5）通过室式消声器的风速，不宜大于5m/s，通过消声弯头的风速，不宜大于8m/s；通过其他类型消声器的风速，不应大于10m/s。注：通过微穿孔板消声器的风速，可不受本条规定的限制。
（6）消声器宜布置在靠近机房的气流稳定的管段上，当消声器直接布置在机房内时，消声器、检查门及消声后的风管，应具有良好的隔声能力；必要时，也可在总管和支管上分段设置。
（7）通风、空气调节和制冷机房，应根据邻近房间或建筑物的允许噪声标准，采取必要的隔声措施。
（8）管道穿过机房围护结构处，其孔洞四周的缝隙，应填充密实。6.1.2消声设计步骤
（1）据房间用途确定房间的允许噪声值的NR 评价曲线。（2）计算通风机的声功率级。
（3）计算管路系统各部件的噪声衰减量并计算风机噪声经管路衰减后的剩余噪声。
（4）求房间某点的声压级。
（5）根据NR 评价曲线的各频带的允许噪声值和房间内某点各频率的声压级确
定各频带所必须的消声量。
（6）根据必需的消声量选择消声器。
新风机房、风机房、制冷站、锅炉房及泵房由建筑专业做消声处理，机房门采用防火隔声门。所有新风机组进出口均设消声器，以满足工作场所的噪声标准要求。新风机组、制冷机组、风机及水泵等旋转设备均设置减震器，进出口管均采用柔性连接，以减小振动及固体传声。
6.2空调系统隔振设计6.2.1隔振设计中一般规定
（1）隔振降噪设计适用于产生较强振动或冲击，从而引起固体声传播及振动辐射噪声的机器设备的噪声控制。当振动对操作者、机器设备运行或周围环境产生影响与干扰时，也应进行隔振设计。
（2）对隔振要求较高的车间或设备，应远离振动较强的机器设备或其他振动源（如铁路、公路干线）。
（3）隔振装置及支承结构型式，应根据机器设备的类型、振动强弱、扰动频率等特点以及建筑、环境和操作者对噪声振动的要求等因素确定。
（4）各类场所的隔振设计目标值，应根据本规范规定的噪声限制值的要求确定；其振动值尚应符合国家现行的有关振动标准的规定。6.2.2隔振设计步骤
（1）确定所需的振动传递比（或隔振效率）。（2）确定隔振元件的荷载、型号、大小和数量。（3）确定隔振系统的静态压缩量、频率比以及固有频率（4）验算隔振参量，估计隔振设计的降噪效果
6.3空调管路系统的保温
空调管路系统保温的目的：一是为了减少管道的热损失（或冷损失），二是防止冷管路表面结露。空调管路防腐的目的是防止金属表面的外部腐蚀并保护好涂料层。
（1）保温材料的选择要求
保温材料应根据因地制宜，就地取材的原则，选取来源广泛价格低廉保温性能好、易于施工、耐用的材料。具有以下要求：
①热系数小，价格合理。空调工程中常用的保温材料，其导热系数λ=0.05～0.15W/m·℃范围之内。并尽量选用λ值小的材料。同时考虑导热系数各价格时，一般来说，二者的乘积最小的材料较经济，在二者的乘积不大时，导热系数小的更经济些。
②尽量采用密度小的多孔材料。这类材料不但导热系数小，而且保温后和管道重量轻，便于施工，风管支架的荷重也小。
③保温材料的吸水率低且耐水性能好。若吸水率高，则保温材料极易受潮，导致导热系数增大，保温材料性能恶化。此外，还要求材料即使吸收水分后，其机械强度不能降低，也不能出现松散或腐烂的现象。
④抗水蒸气渗透性能好。如果材料有小孔，则应为封闭型的。目前常用的材料中，硬质聚氨脂泡沫材料就是抗蒸气渗透较好材料。
⑤保温后不易变形并具有一定的抗压强度。最好采用板状或毡状等成型材料。采用散状材料时，要采取措施防止其由于压缩等原因变形。
⑥保温材料不宜采用有机物和易燃物，以免发生虫蛀腐烂、生菌或发生火灾。（2）保温材料的选择
在目前的空调工程中，常用的保温材料有岩棉、玻璃棉、珍珠岩、聚氨酯、聚苯乙烯、聚乙烯及发泡橡胶几大类，而玻璃棉、聚乙烯和发泡橡胶是目前空调工程中主要的保温材料。本设计中采用聚乙烯作为保温材料。其保温材料的厚度取值如下：
冷冻水管：DN＜32,取15mm；室内风管取20mm 厚的保温层。DN＜100,取20mm；膨胀水箱及膨胀管取30mm 厚的保温层。100≤DN＜250，取25mm；DN≥250，取30mm。
7. 空调自动运行，控制方式
空调自动控制系统主要是由一些控制元件组成，温度、湿度传感器，调节器，各种电动风机阀等等。各系统之间必须互相匹配，互相适应。一个稳定运行的空调系统，当其中任一设备或系统的某一参数改变时，必然会影响其他设备和整个空调系统的工作。同时，空调系统是根据室内和室外设计参数进行设计的，但在实际运行中室内和室外的条件是不断变化的，空调系统经常要处于部分负荷下运行，不进行调节，就不能保证室内空气参数处于要求的状态。因此，在空调系统运行中，必须对空调系统进行调节与控制，使其按照要求进行运行。调节方法可以根据空调用户的要求，采取由运行人员手动调节，也可以采取全自动或半自动调节方式。
7.1冷热源系统的控制
7.1．1冷冻水系统1)设备连锁
在冷水系统中，首先要求的是系统在启动或停止的过程中，冷水机组应与相应的冷冻水泵、冷却水泵、冷却塔等进行电气连锁。只有当所有附属设备及附件都正常工作之后，冷水机组才能启动；而停止时的顺序正好相反，应是冷水机组优先停止。2）压差的控制
对于末端采用两通阀的空调水系统，冷冻水供回水总管之间必须设置压差控制装置，通常它由旁通电动两通阀和压差控制器组成。旁通阀在连接时，借口尽可能设于水系统中水流较为稳定的官道上。压差控制器的两端接管应尽可能靠近旁通阀两端并也应设于水系统中压力稳定的地点，以减少水流量的波动，提高控制的精确性。3）设备运行台数控制
为了延长个设备的使用寿命，通常要求设备的运行累计小时数尽可能相同。因此，每次初启动系统时，应优先启动累计运行小时数最少的设备，这需要在控制系统中由自动记录设备运行时间的仪表。
7.2空调机组的控制
空调机组是空调系统中的重要组成部分，其控制也是空调自动控制系统的重点内容之一。从内容上它大致包括温度控制、湿度控制、风阀控制机风机控制等。7.2.1新风机组的控制
新风机组的控制包括：送风温度控制、送风相对湿度控制、防冻控制、CO2浓度控制以及各种连锁内容。
7.2.2空气处理机组的控制
一次回风机组的控制内容包括：回风（或室内）温湿度控制、防冻控制、再热控制及设备连锁等。7.2.3风机盘管的控制
风机盘管的控制主要包括：风机转速的控制和室内温度控制。室内温度控制的高低是由手动选择风机的三档变速开关来实现。空调区域温度控制均通过控制进入空调末端设备的冷水流量来实现。在风机盘管和立柜式空调器回水管上设电动二通阀，自动改变进入末端设备冷水量，实现区域温度自动控制。
对应空调负荷侧流量编号，在制冷机房供、回水管之间设置一套压差旁通装置，以平衡负荷侧流量变化。冷水机组、水泵、冷却塔实行---对应的电气联锁控制、要求机组自身均应具有子哦的那个能量调节、水温、水压、断流等各项安全保护措施。
8.总结
《暖通空调》课程
设计说明书
题目：专业：班级：姓名：学号：指导老师：设计时间：
1. 工程概况
2. 设计范围及依据2.1设计范围2.2设计依据
2.2.1设计任务书2.2.2设计规范及标准3. 室内外设计计算参数3.1基本设计参数
3.1.1夏季空调室外设计计算参数3.2室内设计参数4. 空调方案设计
4.1空调冷热负荷估算4.2空调系统方案分析
4.2.1空调系统方式比较4.2.2空调系统方式确定4.2.3冷热源方式4.2.4空调风系统4.2.5空调水系统4.2.6水泵
4.2.7通风防排烟5.施工图设计阶段5.1热湿负荷计算
5.1.1建筑结构组成及传热系数的确定5.1.2外墙和屋面逐时传热形成的冷负荷5.1.3内围护结构冷负荷
5.1.4外玻璃窗逐时传热形成的冷负荷5.1.5地面传热形成的冷负荷
5.1.6透过玻璃窗日射得热引起的冷负荷5.1.7照明散热形成的冷负荷5.18人体散热形成的冷负荷5.1.9湿负荷计算5.1.10新风负荷计算
5.1.11各房间热湿负荷汇总
5.2设备选型
5.2.1空气处理机组选型5.2.2风机盘管选型5.2.3风机盘管选型汇总5.3气流组织计算及选型
5.3.1全空气系统5.3.2风机盘管系统5.4风管水力计算
5.4.1各层风管水力计算5.5水管水力计算
5.5.1供水管水力计算
5.5.2冷凝水管管径的确定
6.消声，减震，保温设计6.1空调系统消声设计
6.1.1消声设计中一般规定6.1.2消声设计步骤6.2空调系统隔振设计
6.2.1隔振设计中一般规定6.2.2隔振设计步骤6.3空调管路系统的保温7.空调自动运行，控制方式7.1冷热源系统的控制
7.1.1冷冻水系统7.2空调机组的控制
7.2.1新风机组的控制7.2.2空气处理机组的控制7.2.3风机盘管的控制
8.总结致谢
1.工程概况
本工程为福州某综合楼，总建筑面积为32181.16㎡，建筑高度为77.800m 。包括地下设备用房、会议厅、接见厅、包厢、客房、桑拿娱乐等。地下一层，地上二十一层，还有屋顶水箱间。地下一层有配电间、冷冻机房、水泵房、消防前室、服务电梯等。地下一层的层高为3.2m。一层主要为会议厅、游泳池、洗衣房等；二层为会议室、零点餐厅、包厢等；三层为宴会厅、包厢、KTV、厨房、餐厅等；四层为棋牌室、酒吧、美容美发、休息大厅、包间等；五层为标准间、套间、残疾人标准间、消防前室等；六至十七层和十九层为标准间、套间、残疾人标准间、消防前室等；十八层为主人房、会客厅、套间、标准间等；二十层为包厢、豪华包厢、散客、消防前室等；二十一层为鲍翅馆厨房、电梯机房、消防前室等；屋顶有水箱间。一到四层层高4.8m，五层到二十一层层高3.2m，机房层高4.4m，屋顶水箱间高3.0m。
本设计将为该综合楼三、六层设计一套中央空调系统，夏季供冷，中央空调系统便于集中管理，可以满足建筑物的温湿度等舒适性要求，是广泛使用的空调系统。由于近年来高层建筑日益增多，相应的中央空调系统也得到较大的发展。
最后成果图纸为风管平面图，水管平面图，图例和一份设计说明书。
2设计范围及依据：
2.1设计范围
1）方案设计：整栋建筑；
2）暖通空调施工图深化设计：三层、六层；3）工程概算：三层、六层暖通空调系统工程概算；
2.2设计依据
2.2.1设计任务书
福建工程学院暖通空调课程设计任务书《福州某综合楼空调设计》2.2.2设计规范及标准：
1）《采暖通风与空气调节设规范》（GB50019-2003）；2）《民用建筑热工设计规范》(GB50176-93)；
3）《民用建筑节能设计标准》（采暖居住建筑部分）（JGJ26-95）；4）《民用建筑设计防火规范》（GBJ0016-87）；
5）《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045-95）2005版；6）《公共建筑节能设计标准》（GB50189-2005）；7）《暖通空调制图标准》（GB/T50114-2001）；
8）《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》（GB50067-97）
3. 室内外设计计算参数
3.1基本气象参数
地理位置：
福建省福州市
站台位置：北纬26°东经119°28′；
3.1.1夏季空调室外设计计算参数
大气压：996.4kPa
空调日平均计算温度：30.4℃室外平均风速：2.9m/s
室外计算干球温度：35.2℃室外湿球温度：28.0℃
3.2室内设计参数
对于具体的民用和公共建筑而言，由于建筑房间的使用功能各不相同，而其室内计算参数也会有较大的差异。对于工艺性空调，应根据工艺要求来确定室内空气计算参数。本设计夏季空调室内设计计算参数的确定见表3.1。
表3.1夏季空调室内设计计算参数
夏季
房间名称办公室宴会厅包厢员工餐厅KTV VIP 标准间套间豪包餐厅演艺厅服务台贵宾休息室布草间厨房消防前室
温度(℃)[***********][1**********]626
相对湿度(%)55～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6555～6540～5055～6540～50
照明指标(W/㎡) 24.8134.9514.3413.004.4417.5815.0415.4610.08.6318.011.0313.386.567.0933.06
人员指标(人/㎡) 0.100.590.290.500.200.330.050.0260.120.220.330.0880.0670.160.110.33
新风量m³/（h·人）
[***********][1**********]20
4.空调方案设计
4.1热湿负荷计算
目前，在我国暖通空调工程中，常采用冷负荷系数法和谐波反应法计算空调冷负荷，它们都是便于在工程上进行手算的一种简化计算方法。负荷计算如下表4.1：
表4-1负荷计算
三层员工餐厅VIP1VIP2VIP3KTV1KTV2KTV3KTV4KTV5KTV6KTV7KTV8KTV9豪包北1豪包北2布草间宴会厅贵宾休息室包厢1包厢2包厢3包厢4包厢5包厢6包厢7包厢8中餐厨房西餐厨房西餐厅办公室演艺厅
面积m 45.568.2568.254552.558.858.858.855.455.495.7652.510085.530.5572.2459.841.8544.144.141.8543.542.9733.2633.26198.456.413940.3183.04
2
人数[***********][***********][***********]30460
湿负荷kg/h13.061.521.621.620.812.031.221.221.221.011.012.541.011.351.130.5137.840.411.351.351.351.351.351.351.351.352.711.083.130.266.09
冷负荷W 21600.663318.683114.123114.121855.874602.642816.212816.212816.212402.852402.855279.842434.993482.612583.891704.4368337.051418.523325.133325.133513.883513.883890.112383.972465.042465.0412692.271321.475166.631283.3710049.56
231.84
服务台三层总负荷
45.3440.41982.24192575.06
续上表
六层单床间套间1套间2套间3标准间1标准间2标准间3标准间4标准间5标准间6标准间7标准间8标准间9标准间10标准间11标准间12标准间13标准间14残疾人1残疾人2服务间消防前室1消防前室2布草间六层总负荷
面积m 53.2677.6177.6177.6139.940.3240.3239.939.939.939.940.3239.939.939.940.3240.3239.940.3240.32910.016.055
2
人数[***********]222222
湿负荷kg/h
0.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.20
冷负荷W 2436.482338.872329.612351.701944.282320.512320.511944.281395.961401.361449.191948.721948.721428.611304.521420.931420.931287.741551.921551.92660.05589.39651.34610.7238613.13
4.2空调系统方案分析
4.2.1空调系统方式比较
全空气空调系统设备集中,运行和管理都比较容易，施工方便，初投资小，系统简单。全空气空调系统选用组合式空调器系统处理空气量大，所担负的空调面积也大，对空气过滤、消声及房间温湿度控制较容易处理。新风调节方便可以根据需要调节新、回风比。过渡季节可实现全新风送风，充分利用天然冷源，可节约能源，降低运行费用。当房间热湿负荷变化时全空气空调系统不能作出相应调节，并且当一部分房间不再需要空调时而整个系统还在继续运行，造成能源的浪费。
独立新风空调系统，即新风机组加辐射冷吊顶。辐射吊顶已被美国能源部列为
二十一世纪15项最节能，最有前途的空调技术之一，其突出的优点——更加舒适，更加节能，更加安静，使其成为目前欧美各国首选的空调末端装置，辐射吊顶、全热交换器和低温送风新风系统组成的独立新风系统，已经成为国际公认的最先进的空调系统。
4.2.2空调系统方式的确定
本工程空调设计根据不同空调房间的使用功能、使用特点、使用范围、负荷特点、分别采取全空气系统和独立新风加风机盘管系统，两种空调系统形式。面积、空间较大的采用全空气空调系统如大办公室。同层空调房间多、面积小，有单独调节要求且房间温湿度要求不严格的，采用风机盘管加独立新风系统。4.2.3冷热源方式
水冷电动压缩式冷水机组的机型宜按制冷量范围，并经过性能价格比进行选择。冷水机组机型往复活塞式螺杆式离心式
冷量范围（kW）≤700116~1758≥1758
参考价格（元/kcal/h）
0.5~0.60.6~0.70.5~0.6
同时使用系数考虑取为0.8，安全系数为1.2，冷损失95%，估算总负荷为819kW，实际冷负荷为900kW，进行冷水机组选型时考虑15%富余冷量。4.2.4空调风系统
全空气系统采用单风道、定风量、一次回风系统。单风道投资省，安装方便。定风量气流组织稳定。全空气系统采用自控装置通过调节送风状态参数来满足负荷变化。独立新风加风机盘管系统，每层划分空调区域后，独立设置新风机组，新风处理到室内状态点，不承担室内热湿负荷。4.2.5空调水系统1）冷冻水系统
本设计中负荷侧冷冻水采用双管制、变流量、异程式，闭式系统供给。异程式系统较同程式容易布置且节省管材。空调系统末端空气处理设备采用电动二通阀调节。2）冷却水系统
冷却水系统采用机械通风循环冷却水系统。冷却塔采用低噪声逆流式玻璃钢圆形冷却塔。制冷机组流出的冷却水汇集后通过冷却水环路送至冷却塔。3）冷凝水系统
独立新风加风机盘管系统和全空气系统冷凝水就近排入卫生间或外环境。4.2.6水泵
按照估算值选水泵，具体选择的水泵型号、尺寸、性能参数详见制冷机房大样施工图。
4.2.7通风防排烟1）通风工程
不作要求2）防排烟
当排烟系统承担一个防烟分区，排烟量每平方米60m 3/h；当排烟系统承担两个及以上防烟分区，排烟量按最大防烟分区每平方米120m 3/h确定。排风与排烟系统合用应同时满足通风和排烟要求。地下室设计成机械送排风为主，自然进排风为辅的方式，其换气每小时不小于6次；厨房油烟较重，在灶台的上方设计带有机械排风的排风罩，厨房换气每小时不小于45次；卫生间排风设计为排风扇机械排风到竖井，排风量按每小时不小于10次的换气量计算。会议室、库房、餐厅、配电房走廊均设计通风系统。电梯前室及楼梯间设计正压送风。
主要技术规范要求需设置机械排烟设施且室内净高小于等于6m 的场所应划分防烟分区；每个防烟分区的建筑面积不宜超过500m 2，防烟分区不应跨越防火分区。防烟分区宜采用隔墙、顶棚下凸出不小于500mm 的结构梁以及顶棚或吊顶下凸出不小于500mm 的不燃烧体等进行分隔。穿越防火分区的排烟管道应在穿越处设置排烟防火阀。排烟防火阀应符合现行国家标准《排烟防火阀的试验方法》GB 15931的有关规定。机械加压送风防烟系统和排烟补风系统的室外进风口布置在室外排烟口的下方，且高差不宜小于3.0m ；当水平布置时，水平距离不小于10m 。未尽之处详见施工图。
5.施工图设计阶段
5.1热湿负荷计算
5.1.1建筑结构组成及传热系数的确定
本设计夏季冷负荷计算采用冷负荷系数法，各项冷负荷的组成及其计算方法如下（以六层标准间4为例）：
本设计所选用围护结构如下：（1）该房间层高3.2m ；
（2）外墙：水泥砂浆，砖墙，壁厚370mm，白灰粉刷，属于Ⅱ型墙，传热系数K=1.50W/（m2·℃）；
（3）内墙：水泥砂浆抹灰，砖墙（120mm），白灰粉刷
（4）窗户：双层3mm 厚普通玻璃，金属窗帘，80%玻璃，白色帘（浅色），窗高3.2mm；
（5）每间标准间2人，在房间内的总小时数为16，（16:00至第二天的8:00）；（6）室内压力稍高于室外大气压力；
（7）室内照明：荧光灯明装，3×200W，开灯时间为晚上16:00~24:00。（8）空调设计运行时间24小时。由以上建筑结构查得传热系数：外墙K=1.50W/（m2·℃）窗户K=3.708W/（m2·℃）
福州属于夏热冬暖地区，符合建筑节能标准。
内墙K=1.50W/（m2·℃）
5.1.2外墙和屋面逐时传热形成的冷负荷
在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：
Q c (τ) =AK ((t c (τ) +∆t d ) k αk ρ-t R )
∙
（5-1）
式中：Q c (τ) ------外墙屋面的逐时冷负荷，W；
A ------外墙或屋面的面积，m；
2
∙
，可根据外墙和屋面的不同构K ------外墙或屋面的传热系数，W/（m·℃）
2
造，查取《暖通空调》附录2-2和附录2-3；
t c (τ) ------外墙或屋面的逐时冷负荷计算温度，℃，见《暖通空调》附录2-4、
附录2-5；
∆t d ------地点修正系数，见《暖通空调》附录2-6；k α------外表面放热系数修正值，见《暖通空调》表2-8；k ρ------吸收系数修正值，见《暖通空调》表2-9；t R ------室内计算温度，℃。
根据式5-1，计算出标准间4的西外墙冷负荷，计算结果列入下表中。
表5-1
时间t c(τ)Δtd k αk ρt ' c(τ)t R ΔtK A Q c（τ）
69.85
66.67
64.28
8.08
7.72
7.44
7.16
34.08
33.72
33.44
33.16
12:0035.9
13:0035.5
14:0035.2
标准间4西外墙冷负荷
15:0034.9
16:0034.81.10.980.9433.07267.071.5
4.2×3.2-2.4×3.2=5.7661.89
61.09
61.09
61.89
65.07
69.05
7.07
7.16
7.53
7.99
33.07
33.16
33.53
33.99
17:0034.8
18:0034.9
19:0035.3
20:0035.8
表5-2
时间t c(τ)Δtd k αk ρt c(τ)t R ΔtK A Q c（τ）
61.80
60.66
59.51
4.95
4.86
4.77
'
标准间4北外墙冷负荷
15:0031.2
16:0031.32.20.980.94
17:0031.4
18:0031.6
19:0031.8
20:0032.1
12:0031.4
13:0031.3
14:0031.2
30.9530.8630.7730.7730.8626
30.9531.1431.3231.60
4.774.861.5
4.955.145.325.60
4.2×3.2-1.6×3.2=8.3259.51
60.66
61.80
64.10
66.40
69.85
5.1.3内围护结构冷负荷
当邻室为通风良好的非空调房间时，通过内墙和楼板的温差而产生的冷负荷，按式（5-1）计算；当邻室有一定的发热量时，通过空调房间内窗、隔墙、楼板或内门等内围护结构的温差传热而产生的冷负荷，可视作不随时间变化的稳定传热，按下式计算：
Q c (τ) =K i A i (t 0.m +∆t a -t R )
∙
（5-2）
式中：K i ------内围护结构（如：内墙、楼板等）的传热系数，W/（m2·℃）；
A i ------内围护结构的面积，m；
2
t 0.m ------夏季空调室外计算日平均温度，℃；∆t a ------附加温升，见《暖通空调》表2-10。
相邻房间室内设计温度相等，因此相邻房间墙壁冷负荷很小，本设计忽略不计。房间与走廊墙壁及门的冷负荷根据公式（5-2）计算，列入下表中。
表5-3
时间K i A i t o.m Δta t R Q c（τ）
12:00
13:00
14:00
标准间4内墙冷负荷
15:00
16:001.5
（4.2+2.5）×3.2＝21.44
30.402.0026205.82
17:00
18:00
19:00
20:00
5.1.4外玻璃窗逐时传热形成的冷负荷
在室内外温差作用下，通过外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷可按下式进行计算：
Q c (τ) =c W K W A W ((t c (τ) +∆t d ) -t R )
∙
（5-3）
式中：Q c (τ) ------外玻璃窗瞬时传热引起的冷负荷，W；
c W ------玻璃窗传热系数的修正值，见《暖通空调》附录2-9；
∙
，见《暖通空调》附录2-7和附K w ------外玻璃窗传热系数，W/（m·℃）
2
录2-8；
w ------窗口面积，mt c (τ) ------外玻璃窗的冷负荷计算温度的逐时值，℃，见《暖通空调》附录
2-10；
∆t d ------地点修正系数，见《暖通空调》附录2-11；t R ------室内计算温度，℃。
根据a i =8.7W/(m2·℃)，a 0=10.46+3.95v=10.46+3.95×2.9=21.915W/(m2·℃), 查附录2-9见《暖通空调》的玻璃窗传热系数的修正值为1.2，由附录2-8见《暖通空调》查得K w =3.09W/(m2·℃),计算结果列入下表中。
表5-4
时间t c(τ)Δtd
32.8
t R Δtc W K W A W Q c（τ）
193.65
213.58
224.97
6.8
7.5
7.9
8.2
33.5
33.9
34.2
12:0030.8
13:0031.5
31.9
标准间4西外窗瞬时传热冷负荷
15:0032.2
16:0032.2234.2268.21.2
3.09×1.2=3.7082.4×3.2＝7.68233.52
233.52
227.82
216.43
193.65
168.02
8.0
7.6
6.8
5.9
34.0
33.6
32.8
31.9
17:0032.0
18:0031.6
19:0030.8
20:0029.9
14:00
5.1.5地面传热形成的冷负荷
对于舒适性空调，夏季通过地面传热形成的冷负荷所占的比例很小，可以忽略不计。
5.1.6透过玻璃窗日射得热引起的冷负荷
透过玻璃窗进入室内的日射得热分为两部分，即透过玻璃窗直接进入室内的太阳辐射热和窗玻璃吸收太阳辐射后传入室内的热量。
透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷可按下式计算：
Q c (τ) =C a A w C s C i D j max C LQ
式中：Q c (τ) ------透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷，W；
∙
∙
（5-4）
a ------有效面积系数，见《暖通空调》附录2-15；A w ------窗口面积，m；
2
C s ------窗玻璃的遮阳系数，见《暖通空调》附录2-13；C i ------窗内遮阳设施的遮阳系数，见《暖通空调》附录2-14；D j max ------最大日射的热因数，W/m ，见《暖通空调》附录2-12；
2
C LQ ------窗玻璃的冷负荷系数，见《暖通空调》附录2-16～附录2-19。
由附录2-15见《暖通空调》查取双层钢窗的有效面积系数Ca =0.75，故窗的有效面积Aw=7.68×0.75=5.76㎡。由附录2-13见《暖通空调》查的遮挡系数Cs =0.86，由附录2-14见《暖通空调》查的遮阳系数Ci =0.5，于是综合遮阳系数Cc.s =0.86×0.5=0.43。再由附录2-12查的纬度26°时，西向日射得热因数最大值Dj,max =509W/㎡。因福州地区北纬26°，属于南区，故由附录2-17见《暖通空调》查的南区有内遮阳的玻璃窗冷负荷系数逐时值CLQ 。
用公式5-4计算逐时进入玻璃窗日射得热引起的冷负荷，列入下表中。
表5-5
时间C LQ D j,max C c.s A W Q c（τ）
217.47
349.84
567.31
12:000.23
13:000.37
标准间4西窗透入日射得热引起的冷负荷
14:000.60
15:000.75
16:000.845090.437.68×0.75=5.76709.14
794.24
690.23
397.12
94.55
94.55
17:000.73
18:000.42
19:000.10
20:000.10
5.1.7照明散热形成的冷负荷
本设计照明灯具为荧光灯，其形成的冷负荷按下式计算：
Q c (τ) =1000n 1n 2NC LQ
式中：Q c (τ) ------照明散热形成的逐时冷负荷，W；
∙
∙
（5-5）
n 1------镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内
时，取n 1=1.2；当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取n 1=1.0；
，可利n 2------灯罩隔热系数，当荧光灯罩上部穿有小孔（下部为玻璃板）
用自然通风散热于顶棚内时，取n 2=0.5-0.6；而荧光灯罩无通风孔者n 2=0.6-0.8；
N ------照明工具所需功率，kW；
C LQ ------照明散热冷负荷系数，计算时应注意其值为开灯时刻起到计算时
刻的时间，见《暖通空调》附录2-22。
由于明装荧光灯，镇流器装设在房间内，故镇流器消耗功率系数n1取1.2.灯罩隔热系数n2取1.0.
由附录2-22查的照明散热冷负荷系数，按公式4-5计算，其计算结果列入下表中。
表5-6
时间C LQ n 1n 2N Q c（τ）
64.80
57.60
50.40
43.20
12:000.09
13:000.08
标准间4照明散热形成的冷负荷
14:000.07
15:000.06
16:000.371.21.0600266.40
482.40
511.20
532.80
547.20
17:000.67
18:000.71
19:000.74
20:000.76
5.1.8人体散热形成的冷负荷
人体散热与性别、年龄、衣着、劳动强度及周围环境条件（温度.湿度等）等多种因素有关。人体散热的潜热量和对流热直接形成瞬时冷负荷，而辐射散发的热量将会形成滞后冷负荷。因此，应采用相应的冷负荷系数进行计算。
在本设计中，为了计算的方便，计算以成年男子散热量为计算基础。而对于不同功能的建筑物中有各类人员（成年男子、女子、儿童等）不同的组成进行修正，为此，引入群集系数φ，所谓群集系数是指人员的年龄构成、性别构成以及密集程度等情况的不同而考虑的折减系数。
人体显热散热引起的冷负荷计算式为：
Q c (τ) =q s n ϕC LQ
式中：Q c (τ) ------人体显热散热形成的冷负荷，W；
∙
∙
（5-6）
q s
------不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，W，见《暖通空调》
表2-13；
n ------室内全部人数；
------群集系数，见《暖通空调》表2-12；
ϕ
C LQ ------人体显热散热冷负荷系数，计算时应注意其值为从人员进入房
间时算起到计算时刻的时间，见《暖通空调》附录2-23。
人体潜热散热引起的冷负荷计算式为：
Q c =q l n ϕ
式中：Q c ------人体潜热散热形成的冷负荷，W；
∙
∙
（5-7）
q l ------不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量，W，见《暖通空调》表
2-13；
n ------室内全部人数；
ϕ------群集系数，见《暖通空调》表2-12。
标准间属于极轻劳动，查表2-13见《暖通空调》，当室温为26℃时，每人散发的显热和潜热量为60.5W 和73.3W，由表2-12见《暖通空调》查取群集系数ϕ=0.93，由附录2-23见《暖通空调》查的人体显热散热冷负荷系数逐时值计算人体显热散热逐时冷负荷（注意：16:00点为人进入室内后的第1个小时数，第二天11:00时应为人进入室内后的第20小时数），并列入表5-7中。
表5-7
时间C LQ q s n ψQ c（τ）q l Q c 合计
163.35
158.85
156.60
154.34
27.01
22.51
20.26
18.00
12:000.24
13:000.20
标准间4人体散热形成的冷负荷
15:000.16
16:000.6260.560.9369.7773.3136.34206.11
215.11
220.74
225.24
228.61
78.77
84.40
88.90
92.27
17:000.70
18:000.75
19:000.79
20:000.82
14:000.18
由于室内压力高于大气压力，所以不需要考虑由室外空气渗透所引起的冷负荷。现将上述各分项计算结果列入表中，并逐时相加，以便求得该房间的冷负荷值。
表5.8
时间西外墙冷负荷北外墙传热负荷内墙射负荷
12:0069.85
13:0066.67
14:0064.28
标准间4各分项逐时冷负荷汇总
15:0061.89
16:0061.09
17:0061.09
18:0061.89
19:0065.07
20:0069.05
61.80205.82
60.66205.82213.58
59.51205.82224.97
59.51205.82233.52
60.66205.82233.52
61.80205.82227.82
64.10205.82216.43
66.40205.82193.65
69.85205.82168.02
西外窗瞬
193.65
时冷负荷西外窗传
217.47
热负荷
人员负荷163.35照明负荷汇总
64.80976.74
349.84158.8557.60
567.31156.6050.40
709.14154.3443.20
794.24206.11266.40
690.23215.11482.40
397.12220.74511.20
94.55225.24532.80
94.55228.61547.20
1113.011328.881467.411827.831944.281677.301383.531383.11
由上表可以看出，标准间4的最大冷负荷值出现在17：00时，其值为1944.28W。5.1.9湿负荷计算
湿负荷是指空调房间（或区）的湿源（人体散湿、敞开水池（槽）表面散湿、地面积水化学反应过程的散湿、食品或其他物料的散湿、室外空气带入的湿量等）向室内的散湿量，也就是为维持室内含湿量恒定需从房间出去的湿量。
人体散湿量可按下式计算：
m w =0.278n ϕg ⨯10-6
∙
（5-8）
式中：m w ------人体散湿量，kg/s；
n ------室内全部人数；
∙
ϕ------群集系数，见《暖通空调》表2-12；
g ------成年男子的小时散湿量，g/h，见《暖通空调》表2-13。
则标准间4的人体散湿量为：
m w =0.278n ϕg ⨯10-6=0.278×2×0.93×109×10-6=0.000056kg/s=0.2016kg/h
∙
5.1.10新风负荷计算
夏季，空调新风冷负荷按下式计算:
Q C.0=M （0h 0-h R ）
∙
∙
（5-9）
式中：
Q C.0------夏季新风冷负荷，kW；M 0------新风量，kg/s；h 0------室外空气的焓值，kJ/kg；h R ------室内空气的焓值，kJ/kg。
∙
∙
标准间4，每人的新风量为30m³/h（8.33L/s），由湿空气性质表（或湿空气焓湿图）查的：室内空气焓值为63.43kJ/kg（t R =26℃，ϕ=65%）；室外空气焓值为90kJ/kg（t O =35.2℃，t S =28℃）。
新风负荷为
Q C.0=M （0h 0-h R ）
∙
∙
=1.2×30÷3600×2×﹙90-63.43﹚=0.5314kW=513.4W
5.1.11各房间热湿负荷汇总
三层、六层各房间热湿负荷汇总见表5-9。
表5-9各房间热湿负荷汇总
层数
房间名称员工餐厅VIP1VIP2VIP3KTV1KTV2KTV3
三层
KTV4KTV5KTV6KTV7KTV8KTV9豪包北1豪包北2布草间
计算面积计算人数（㎡）（人）231.8445.568.2568.254552.558.858.858.855.455.495.7652.510085.530.5
[***********][1**********]05
冷负荷（W）19917.263318.683114.123114.121855.874602.642816.212816.212816.212402.852402.855279.842434.993390.472507.111704.43
负荷最大
面积指标
值出现的湿负荷新风负荷
（W/㎡）
时刻H （kg/h）（W）13.061.521.621.620.812.031.221.221.221.011.012.541.011.351.130.51
15410.63985.54251.24251.22125.65314.03188.43188.43188.42657.02657.06642.52657.03188.42657.0664.3
85.9172.9445.6345.6341.2487.6747.8947.8947.8943.3743.3755.1446.3833.9029.3255.88
17:0023:0023:0023:0022:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0022:0022:0017:00
房间
续上表
宴会厅贵宾休息室包厢1包厢2包厢3包厢4包厢5包厢6包厢7
三层
包厢8中餐厨房西餐厨房西餐厅办公室演艺厅服务台单床间套间1套间2套间3标准间1标准间2标准间3标准间4标准间5标准间6标准间7
六层
标准间8标准间9标准间10标准间11标准间12标准间13标准间14残疾人1残疾人2服务间消防前室1消防前室2布草间
499.559.841.8544.144.141.8543.542.9733.2633.26198.456.413940.3183.0445.3453.2677.6177.6177.6139.940.3240.3239.939.939.939.940.3239.939.939.940.3240.3239.940.3240.32910.016.055
[***********][***********][**************]22
65757.211418.523232.993232.993421.743421.743797.972491.992517.562517.5612578.341352.714735.581283.3710049.56982.242436.482338.872329.612351.701944.282320.512320.511944.281395.961401.361449.191948.721948.721428.611304.521420.931420.931287.741551.921551.92660.05589.39651.34610.72
37.840.411.351.351.351.351.351.351.351.352.711.083.040.266.090.410.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.200.20
44637.6708.51594.21594.21594.21594.21594.21594.21594.21594.21992.8797.13985.51062.84782.6531.4885.7885.7885.7885.7531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4531.4354.3354.3354.3354.3
114.9123.7277.2573.3177.5981.7687.3157.9975.6975.6963.4023.9834.0731.8554.9021.6645.7530.1430.0230.3048.7357.5557.5548.7334.9935.1236.3248.3348.8435.8032.6935.2435.2432.2738.4938.4973.3458.88107.66122.14
17:0024:00:0017:0017:0017:0017:0017:0021:0021:0021:0017:0021:0021:0019:0021:0023:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0017:008:009:009:008:0017:0017:0017:0017:0017:0017:0023:0023:0023:0021:00
5.2设备选型
5.2.1空气处理机组选型
以三层宴会厅为例：采用集中式空调系统
三层宴会厅空调面积为499.5m 2，根据其维护结构、灯照和人员情况计算的冷负荷（不包含新风冷负荷）Q=68.337kW ，湿负荷为37.84kg/h，室内状态参数为26℃，60%，在焓湿图（如图5-1）上确定室内状态点R ，并从此点做热湿比线。采用露点送风，取过程线与Φ=90%线的交点为送风状态点S ，各状态点热湿处理计算状态参
数如下表：
图5.1三层宴会厅空气热湿处理过程图
查焓湿图，各状态点热湿处理计算状态参数如下表：
表5.10热湿处理计算状态参数
状态点名称
O R S
温度
（℃）35.226.015.7
相对湿度（%）
5960.090
含湿量（g/kg）21.1712.7910.2
焓（kJ/kg）90.258.8541.6
根据热湿处理计算办法，其计算过程如下：
（1）系统冷负荷为68.337kW，湿负荷为37.84kg/h，
则热湿比：ε=
Q
=6501kJ/kg。w
3600Q 3
=11884.70m /h，
1.2(R -S )
3
（2）由于总送风量G =
则新风量按新风比10%取时，Gw =1188.47m/h。
按卫生标准要求所取新风量G w =15×336=5040m3/h，其中每人的新风量取
15m 3/（人·h）。
经过两种方法比较，得：按卫生要求所取新风比按10%所取的新风量大，则新风量取G W =5040m/h，
回风量G F =G-GW =6844.7m3/h。
由图可得，混合点M 的热湿处理计算状态参数如下表：
表5-11
三层宴会厅热湿处理计算状态C 点参数
状态点名称
C
温度
℃27.0
相对湿度
%61.1
含湿量g/s13.79
焓kJ/kg61.99
3
由系统冷负荷为68.337kW，考虑富裕量15%，则空调机组冷量为：
Q=68.337×1.15=78.588kW
根据G=11884.70m3/h，Q=78.588kW选择三层宴会厅的空调机组型号，见表4.11。
表5-12
房间名称三层宴会厅
机组型号YFP6B-W(4排)
三层宴会空调机组参数表
台数风量冷量
（台）（m³/h）（kW）1
6000
63.3
外形尺寸
（mm×mm×mm）
1400×1250×1400
5.2.3风机盘管选型
以标准间4为例：
采用独立新风加风机盘管系统，新风不担负室内负荷的方案，空气处理过程如图所示，O 点为室外空气状态点，R 点为室内空气状态点，室外新风被处理到机器露点D，此点是室内状态点的等焓线与相对湿度90%线的交点，L点是室内空气被风机盘管处理后的状态点，S点是新风混合后的点，RS为处理后空气送入室内的状态变化过程，见图5.2。
图5.2风机盘管加独立新风系统空气热湿处理过程图
标准间4的冷负荷为Q c =1.94428kW，湿负荷为M w =0.2kg/h，风机盘管的空气处理过程的热湿比：εR =
Q C
=34997.04kJ/kgW
查焓湿图，tR =26℃，φ=60%，i R =63.43kJ/kg
采用可能达到的最低参数送风，过室内点R 作ε线与φ=90%线相交，交点为送风状态点S （见图5.2），查焓湿图得i M =51.2kJ/kg，标准间4热湿处理计算状态参数见下表。
表5-14标准间4热湿处理计算状态参数
状态点名称
O R D S L
温度
（℃）35.226.021.519.018.6
相对湿度（%）
5960.0909089.7
含湿量（g/kg）21.1712.7914.712.612.2
焓（kJ/kg）90.058.8559.051.249.7
则实际送风量为G =
3600Q 3
=762.5m /h=0.254kg/s
1.2(i R -i S )
（1）换气次数校核：房间容积V=127.7m3，换气次数n=G/V=762.5/127.7=6次，换气次数宜在5～15次之间，符合要求。（2）送风温差校核：
Δt=tR -t s =26-19.0=7.0℃，送风温差在6～10℃之间，符合要求。
（3）最小新风比校核：
新风量按新风比10%取时，G W =10%G=76.25m/h
3
按卫生标准所取最小新风量G W =L W ×n=50×2=100m 3/h，
则风机盘管的回风量：G F =G -G W =762.5-100=662.5m3/h=0.221kg/s，最小新风比校核：m=
G W 100
==13.1%＞10%符合标准；（4）风机盘管的全冷量：
Q F =G F ⋅(i R -i S ) =0.221×﹙58.85-51.2﹚＝1.691kW
(4)风机盘管机显冷量：
Q S =G F C p (t R -t S ) =0.221×1.01×（26-19.0）=1.562kW
（5）风机盘管的选择：
根据房间的形状、用途及美观要求，选用FP-85风机盘管机组一台，额定风量为850m /h，每台该型号风机盘管机组的全冷量4500W，风量和冷量均满足要求,且风量有一定的富余量：
中档风量富余：
5.2.4风机盘管选型汇总
各空调房间的风机盘管的风量、冷量、新风负荷、新风量和原设计风机盘管选型汇总情况如下列各表：
表5-15各房间风机盘管选型汇总
风机盘管
新风量
房间名称风量
（m³/h）单床间套间1套间2套间3标准间1标准间2标准间3标准间4标准间5标准间6标准间7标准间8标准间9标准间10标准间11标准间12标准间13标准间14残疾人1残疾人2服务间消防前室1消防前室2布草间VIP1
[***********][***********][***********][**************]50
[***********][***********][***********][***********]345
型号规格FP-102wa FP-102FP-102FP-102FP-85FP-102FP-102FP-85FP-51FP-51FP-51FP-85FP-85FP-51FP-51FP-51FP-51FP-51FP-68FP-68FP-34FP-34FP-34FP-34FP-51
额定风
台数额定冷量
量（m³
（台）（kW）
/h）[***********]1111111
[***********][***********][***********][***********]340340510
5.4005.4005.4005.4004.5005.4005.4004.5002.7002.7002.7004.5004.5002.7002.7002.7002.7002.7003.6003.6001.8001.8001.8001.8002.700
外形尺寸（mm×mm×mm）1140×810×8301140×810×8301140×810×8301140×810×8301040×810×7801140×810×8301140×810×8301040×810×780840×610×580840×610×580840×610×5801040×810×7801040×810×780840×610×580840×610×580840×610×580840×610×580840×610×580940×710×680940×710×680840×540×510840×540×510840×540×510840×540×510840×610×580
3
850-704
=17.2%
续上表
VIP2VIP3KTV1KTV2KTV3KTV4KTV5KTV6KTV7KTV8KTV9豪包北1豪包北2布草间贵宾休息室包厢1包厢2包厢3包厢4包厢5包厢6包厢7包厢8办公室服务台
[***********][***********][***********][***********]
[***********][***********][***********][***********]240
FP-34FP-34FP-34FP-68FP-51FP-51FP-51FP-34FP-34FP-51FP-51FP-68FP-68FP-68FP-51FP-85FP-85FP-85FP-85FP-102FP-34FP-34FP-34FP-51FP-34
[***********]1111111
[***********][***********][***********][***********]0340
1.8001.8001.8003.6002.7002.7002.7001.8001.8002.7002.7003.6003.6003.6002.7004.5004.5004.5004.5005.4001.8001.8001.8002.7001.800
840×540×510840×540×510840×540×510940×710×680840×610×580840×610×580840×610×580840×540×510840×540×510840×610×580840×610×580940×710×680940×710×680940×710×680840×610×5801040×810×7801040×810×7801040×810×7801040×810×7801140×810×830840×540×510840×540×510840×540×510840×610×580840×540×510
由上面各表得：
三层房间的总的新风冷负荷为92640.7W ，新风量为10460m 3/h。（不包括宴会厅）六层各房间的总的新风冷负荷为19838.9W ，新风量为2240m 3/h。各层新风机组汇总如下表：
表5-16各层新风机组汇总表
层数三层（不包括宴会
厅）
六层
新风机组型号ZKD07-JX(4排)ZKD03-JX(4排)
机组冷量（KW）
9140
机组风量
3
（m/h）70003000
外形尺寸(mm×mm×mm)1050×1450×8001050×1250×550
功率（KW）0.90.37
5.3气流组织计算及选型
5.3.1全空气系统以三层宴会厅为例:
以三层宴会厅总送风量为3.301m 3/s，尺寸为27m ×18.5m ，净高为9.6m 。采用散流器平送，布置10个送风口，每个风口服务面积为7.0m×7.0m。
(1)初选散流器。选用方形平送型散流器，按颈部风速为2～6m/s选择散流器规格。本多功能厅按5m/s左右选风口。选用颈部尺寸为300×300㎜2的方形散流器，颈部面积为0.09㎡，则颈部风速为：
ν=3.301/（10*0.09）=3.67m/s
散流器实际出口面积约为颈部面积的90%，即A=0.09*0.9=0.081㎡。则散流器出口风速ν0=3.67/0.9=4.01m/s。
(2)求射流末端速度为0.5m/s的射程，即：
Kv 0A 1/21. 4⨯4.01⨯(0. 081) 1/2
x =-x 0=-0. 07=3.13m
x (3)计算室内平均速度：
v m
0. 381rL 0. 381⨯3.13
==0.12m/s++=
因本空调房间需送冷风，根据《暖通空调规范大全》查得室内工作区允许风速为0.3m/s。
因为v m =0.12m/s
表5-17三层宴会厅风口选型表
房间
送风量（m 3/s）
3.301
送风口数量（个）
10
送风口规格（）
300×300
三层宴会厅5.3.2
风机盘管系统
以六层标准间4为例：
六层标准间4的尺寸为L=8.5m，B=4.2m，净高H=3.2m；房间的高符合侧送条件；总送风量为V =0.236m³/s，送风温度ts=19.5℃，工作区温度t R =26℃。
(1)设∆t x =1℃，∆t s =6.5℃，∆t x /∆t s =1/6.5=0.154。由《暖通空调》表11-1查得射流最小相对射程x/d 0=18.25。（∆t x 为送风温差，∆t s 为射流在x 处的温度tx 与工作区温度tr 之差。）
(2)设在墙一侧靠顶棚安装风管，风口距侧墙为0.5m ，射流末端离墙0.5m ，则
∙
射流的实际射程为x=8.5-0.5-0.5=7.5m。由最小相对射程求得送风口最大直径
d 0, max =7.5/18.25=0.39m。选用双层百叶风口，规格为400㎜×300㎜。根据《暖通
空调》式（11-14）计算与风口面积相当的直径：d 0=1.128=0.39m。
(3)设有1个侧送风口，则风口的出口速度为：
v 0=
V 0. 236
==2.62m/sψ0⨯⨯⨯0=. 39=9.38∙
(4)射流自由度：
=
并由允许最大出口风速：v 0, max =0.29×9.38=2.72m/s＞v 0（2.62m/s），所以所假定的风口数量及规格达到回流区平均风速≤0.2m/s的要求。
(5)根据A r =
gd 0∆t s 9. 81⨯0. 39⨯6.5得：=12.11×10-3A =r ⨯+0r
从《暖通空调》表11-2可查得，相对贴附射程为19.89，因此，贴附射程为19.89
×0.39=7.8m＞8.5m 。满足要求。
表5-18六层标准间4的送风方式
3
房间送风量（m/s）风口数（个）规格（㎜）送风方式标准间40.2361400×300侧送采用风机盘管系统的房间所选百叶风口型号汇总见下表：
表5-19各房间的送风方式和风口数量、规格
风口数量
房间风量（m3/s）规格（㎜）
（个）
单床间0.2831400×350
套间1套间2套间3标准间1标准间2标准间3标准间5标准间6标准间7标准间8标准间9标准间10
0.2830.2830.2830.2360.2830.2830.1420.1420.1420.2360.2360.142
[1**********]1
400×300400×300400×300350×300400×350400×350300×200300×200300×200400×300400×300300×200
送风方式侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送
续上表
标准间11标准间12标准间13标准间14残疾人1残疾人2服务间消防前室1消防前室2布草间VIP1VIP2VIP3KTV1KTV2KTV3KTV4KTV5KTV6KTV7KTV8KTV9豪包北1豪包北2布草间贵宾休息室包厢1包厢2包厢3包厢4包厢5包厢6包厢7包厢8办公室服务台
0.1420.1420.1420.1420.1890.1890.0940.0940.0940.0940.1420.0940.0940.0940.1890.1420.1420.1420.0940.0940.1420.1420.1890.1890.1890.1420.2360.2360.2360.2360.2830.0940.0940.0940.1420.094
[***********][***********]
300×200300×200300×300300×200300×300300×300200×180200×160200×130200×130300×200200×250200×250200×250300×300300×200300×200300×200200×250250×200300×200300×200250×250200×200300×200300×200300×300300×300300×300300×300400×300200×200200×200200×200300×200250×200
侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送侧送
5.4风管水力计算
风管的水力计算采用假定流速法。即先按技术经济要求选定风管的流速，再根据风管的风量确定风管的断面尺寸。计算步骤和方法如下：
(1)绘制空调系统的轴测示意图，标注风量和长度，并对管段编号（本设计中以平面图代替轴测图）；(2)假定风管内空气流速；(3)根据各风管的风量，计算并选择断面尺寸，再确定各管段的流速，计算摩擦阻力和局部阻力；(4)对并联管路进行阻力平衡，计算系统总阻力。5.4.1各层风管水力计算
首层的送风系统布置如下：
图5-3首层送风管道图
首层送风管的水力计算如下表：
表5-23首层送风管水力计算表
序号10-89-88-66-76-44-54-11-2-30-1
风量(m^3/h)[***********]400100500
管宽(mm)[***********]200120250
管高(mm)[***********]200120200
管长(m)1.551.553.801.553.801.552.303.055.75
ν(m/s)1.931.932.891.932.601.932.781.932.78
单位长度摩阻R(Pa/m)0.3860.3860.9500.3860.5750.3860.5500.3860.490
△Py(Pa)2.3472.3470.5012.3470.4062.3470.4642.7274.869
ξ1.051.050.11.050.11.050.11.221.05
动压(Pa)2.2352.2355.0112.2354.0562.2354.6372.2354.637
△Pj(Pa)0.5980.5983.6100.5982.1850.5981.2651.1772.818
△Py+△Pj(Pa)2.9452.9454.1112.9452.5912.9451.7293.9047.687
当量管径（mm）[***********]200120222
相关计算公式及依据如下：
当量管径＝2*管宽*管高/(管宽＋管高)；流速＝秒流量/管宽/管高*1000000；
单位长度沿程阻力由流速，管径，K查设计手册阻力线图；沿程阻力＝管段长度*单位长度沿程阻力；局部阻力系数根据局部管件的形状查设计手册；动压＝流速＾2*1.2/2；
局部阻力＝局部阻力系数*动压；总阻力＝沿程阻力＋局部阻力。
备注：各部件局部阻力系数，查《简明空调设计手册》表5-2及相关资料。散流器：ξ＝1.3，百叶风口：ξ＝0.79，渐扩管、渐缩管：ξ＝0.1，软接：ξ＝1.0，蝶阀（全开）：ξ＝0.3，电动调节阀：ξ＝0.8390弯头（不变径）：ξ＝0.17，防火阀：ξ＝0.3，设备密闭罩：ξ＝1.0分流直四通（不变径）：ξ＝0.15，分流直三通（不变径）：ξ＝0.05
首层最不利风系统管路0-1-4-6-8-9计算得沿程阻力为10.476Pa,局部阻力为8.587Pa，总阻力为31.802Pa。而该层的空气处理机组余压为230Pa＞31.802Pa，故该层新风机组的选型符合要求。
5.5水管水力计算
冷冻水计算公式及步骤：(1)选定最不利环路，给管段标号。
(2)根据个管段的冷负荷，计算各管段的流量，计算式如下：
G=Q/（C×ρ×△t ）m 3/s
式中：
G——管段流量m 3/s；Q——管段的冷负荷，kW；
C ——水的比热容，取4.19kJ/（kg·℃）；ρ——水的密度，取1000kg/m3；
△t ——供水回水的温差，℃；本工程为5℃。
(3)用假定流速法确定管段管径,管段内流速的取值范围如下表:
表5-20水管流速表
管径（mm ）流速（m/s）
DN151
DN 20
1.2
DN 251.6
DN 321.8
DN 401.9
DN 502
>DN 50
3
根据假定的流速和确定的流量计算出管径，计算式：d =根据给定的管径规格选选定管径，由确定的管径,计算出管内的实际流速：V=4G/πd2(4)计算比摩阻从而计算管段的沿程阻力,沿程阻力的计算式：△P y =Rl 式中：
△Py ——沿程阻力，Pa R l
——每米管长的沿程损失（比摩阻），Pa /m——
管段长度，m
比摩阻R 的计算式为：R=λρv^2/﹙2d ﹚式中：
λ——管段的摩擦阻力系数；d ——管段的内径，m；ν——流体在管内的流速，m/s；
摩擦阻力系数λ由柯列勃洛克公式确定：
λ=0.11（K/d+68/Re）0.25
式中：
K——管道的相对粗糙度，本设计中取K=0.2mm；Re——雷洛数。
(5)用局部阻力系数法求管段的局部阻力。计算式如下：
ξ
△P j =∑ρν2/2式中：
△Pj ——局部阻力，Pa；
ξ——管段中总的局部阻力系数。
(6)计算总的阻力，计算式如下：
△P=△Py +△Pj
5.5.1首层供水管水力计算
首层层风机盘管系统的水管布置如下：
图5-5首层供水管管道图
表5-25首层供水管水力计算表
序号7-66-55-44-33-2-1
负荷(kW)11.7360013.4522714.5249415.5976116.67028
流量(kg/h)2016.692311.612495.932680.262864.58
管径DN32DN32DN32DN32DN40
管长(m)3.9383.8703.7780.93627.892
ν(m/s)0.6970.7980.8620.9260.633
R (Pa/m)231.918300.197347.939399.150162.162
△Py(Pa)913.2921161.7621314.513373.6054523.021
ξ11111
动压(Pa)242.905318.402371.522428.738200.345
△Pj(Pa)242.905318.402371.522428.738200.345
△Py+△Pj△(Pa)1156.1971480.1641686.035802.3434723.366
表5-26首层回水管水力计算表
序号7-66-55-44-33-2-1
负荷(kW)11.7360013.4522714.5249415.5976116.67028
流量(kg/h)2016.692311.612495.932680.262864.58
管径DN32DN32DN32DN32DN40
管长(m)3.9383.8703.7780.93627.892
ν(m/s)0.6970.7980.8620.9260.633
R (Pa/m)231.918300.197347.939399.150162.162
△Py(Pa)913.2921161.7621314.513373.6054523.021
ξ11111
动压(Pa)242.905318.402371.522428.738200.345
△Pj(Pa)242.905318.402371.522428.738200.345
△Py+△Pj△(Pa)1156.1971480.1641686.035802.3434723.366
备注：各部件局部阻力系数，查《简明空调设计手册》及相关资料。直流三通：ξ＝1.5，渐缩变径管：ξ＝0.390度弯头：ξ＝1
，闸阀：ξ＝0.5，盘管：ξ＝1
根据各层水管水力计算即可求得空调系统水泵所需扬程及流量。
DN25管内径：27.00mm，DN32管内径：35.65mm，DN40管内径：41.00mm，DN50管内径：53.00mm，
5.5.2冷凝水管管径的确定
由于各种空调设备如风机盘管机组、整体式空调器、组合式空调机组等在运行的过程中产生的冷凝水，必须及时予以排走。排放冷凝水的管路设计，应注意以下各要点：
(1)水流方向，机组水盘的泄水支管坡度不宜小于0.01；其他水平支、干管，沿水流方向保持不小于0.008的坡度，且不允许有集水部位。(2)当冷凝水盘位于机组内的负压区段时，凝水盘的出口处必须设置水封，水封的高度应比凝水盘处的负压（相当于水柱高度）大50％左右。(3)冷凝水管道宜采用聚氯乙烯塑料管或镀锌钢管，不宜采用焊接钢管。(4)为了防止冷凝水管道表面产生结露，必须进行防结露验算。当采用聚氯乙烯塑料管时，一般可以不进行防结露的保温和隔汽处理；而采用镀锌钢管时应设保温层。(5)冷凝水立管的顶部应设计通向大气的透气管。(6)设计和布置冷凝水管路时，必须认真考虑定期冲洗的可能性，并应设计安排必要的设施。(7)冷凝水管的公称直径DN（mm），应根据冷凝水的流量计算确定。
一般情况下，每1KW 冷负荷每1h 大约产生0.4kg 左右的冷凝水；在潜热负荷较高的场合，每1KW 冷负荷每1h 大约产生0.8kg 左右的冷凝水。
通常可以根据机组的冷负荷Q （kW），按下列数据近似选定冷凝水管的工程直径：Q≤7kW时，Q=17.7～100kW时，
DN=20mm；DN=32mm；
Q=7.1～17.6kW时，Q=101～176kW时，
DN=25mmDN=40mm
Q=177～598kW时，DN=50mm；Q=599～1055kW时，DN=80mm
Q=1056～1512kW时，DN=100mm；Q>12462kW时，
DN=150mm
Q=1513～12462kW时，DN=125mm
注：①DN=15mm的管道，不推荐使用。
②立管的公称直径，应与水平干管的直径相同。
6.消声，减振，保温设计
6.1空调系统消声设计
6.1.1消声设计中一般规定
（1）采暖、通风和空气调节设备(通风机、空气调节机组、制冷压缩机和水泵等) 噪声源的声功率级，应尽量采用实测数值；当无实测数值时，可通过计算确定。
（2）流通过直风管、弯头、三通、变径管、阀门和送回风口等部件产生的再生噪声声功率级与噪声自然衰减量，应分别按各倍频带中心频率通过计算确定。
注：对于直风管，当风速小于5m/s时，可不计算气流再生噪声；风速大于8m/s时，可不计算噪声自然衰减量。
（3）通风和空气调节系统产生的噪声，当自然衰减不能达到允许噪声标准时，应设置消声器或采取其他消声措施。系统所需的消声量，应通过计算确定。
（4）选择消声器时，应根据系统所需消声量、噪声源频率特性和消声器的声学性能及空气动力特性等因素，经技术经济比较，分别采用阻性、抗性和阻抗复合消声器。
（5）通过室式消声器的风速，不宜大于5m/s，通过消声弯头的风速，不宜大于8m/s；通过其他类型消声器的风速，不应大于10m/s。注：通过微穿孔板消声器的风速，可不受本条规定的限制。
（6）消声器宜布置在靠近机房的气流稳定的管段上，当消声器直接布置在机房内时，消声器、检查门及消声后的风管，应具有良好的隔声能力；必要时，也可在总管和支管上分段设置。
（7）通风、空气调节和制冷机房，应根据邻近房间或建筑物的允许噪声标准，采取必要的隔声措施。
（8）管道穿过机房围护结构处，其孔洞四周的缝隙，应填充密实。6.1.2消声设计步骤
（1）据房间用途确定房间的允许噪声值的NR 评价曲线。（2）计算通风机的声功率级。
（3）计算管路系统各部件的噪声衰减量并计算风机噪声经管路衰减后的剩余噪声。
（4）求房间某点的声压级。
（5）根据NR 评价曲线的各频带的允许噪声值和房间内某点各频率的声压级确
定各频带所必须的消声量。
（6）根据必需的消声量选择消声器。
新风机房、风机房、制冷站、锅炉房及泵房由建筑专业做消声处理，机房门采用防火隔声门。所有新风机组进出口均设消声器，以满足工作场所的噪声标准要求。新风机组、制冷机组、风机及水泵等旋转设备均设置减震器，进出口管均采用柔性连接，以减小振动及固体传声。
6.2空调系统隔振设计6.2.1隔振设计中一般规定
（1）隔振降噪设计适用于产生较强振动或冲击，从而引起固体声传播及振动辐射噪声的机器设备的噪声控制。当振动对操作者、机器设备运行或周围环境产生影响与干扰时，也应进行隔振设计。
（2）对隔振要求较高的车间或设备，应远离振动较强的机器设备或其他振动源（如铁路、公路干线）。
（3）隔振装置及支承结构型式，应根据机器设备的类型、振动强弱、扰动频率等特点以及建筑、环境和操作者对噪声振动的要求等因素确定。
（4）各类场所的隔振设计目标值，应根据本规范规定的噪声限制值的要求确定；其振动值尚应符合国家现行的有关振动标准的规定。6.2.2隔振设计步骤
（1）确定所需的振动传递比（或隔振效率）。（2）确定隔振元件的荷载、型号、大小和数量。（3）确定隔振系统的静态压缩量、频率比以及固有频率（4）验算隔振参量，估计隔振设计的降噪效果
6.3空调管路系统的保温
空调管路系统保温的目的：一是为了减少管道的热损失（或冷损失），二是防止冷管路表面结露。空调管路防腐的目的是防止金属表面的外部腐蚀并保护好涂料层。
（1）保温材料的选择要求
保温材料应根据因地制宜，就地取材的原则，选取来源广泛价格低廉保温性能好、易于施工、耐用的材料。具有以下要求：
①热系数小，价格合理。空调工程中常用的保温材料，其导热系数λ=0.05～0.15W/m·℃范围之内。并尽量选用λ值小的材料。同时考虑导热系数各价格时，一般来说，二者的乘积最小的材料较经济，在二者的乘积不大时，导热系数小的更经济些。
②尽量采用密度小的多孔材料。这类材料不但导热系数小，而且保温后和管道重量轻，便于施工，风管支架的荷重也小。
③保温材料的吸水率低且耐水性能好。若吸水率高，则保温材料极易受潮，导致导热系数增大，保温材料性能恶化。此外，还要求材料即使吸收水分后，其机械强度不能降低，也不能出现松散或腐烂的现象。
④抗水蒸气渗透性能好。如果材料有小孔，则应为封闭型的。目前常用的材料中，硬质聚氨脂泡沫材料就是抗蒸气渗透较好材料。
⑤保温后不易变形并具有一定的抗压强度。最好采用板状或毡状等成型材料。采用散状材料时，要采取措施防止其由于压缩等原因变形。
⑥保温材料不宜采用有机物和易燃物，以免发生虫蛀腐烂、生菌或发生火灾。（2）保温材料的选择
在目前的空调工程中，常用的保温材料有岩棉、玻璃棉、珍珠岩、聚氨酯、聚苯乙烯、聚乙烯及发泡橡胶几大类，而玻璃棉、聚乙烯和发泡橡胶是目前空调工程中主要的保温材料。本设计中采用聚乙烯作为保温材料。其保温材料的厚度取值如下：
冷冻水管：DN＜32,取15mm；室内风管取20mm 厚的保温层。DN＜100,取20mm；膨胀水箱及膨胀管取30mm 厚的保温层。100≤DN＜250，取25mm；DN≥250，取30mm。
7. 空调自动运行，控制方式
空调自动控制系统主要是由一些控制元件组成，温度、湿度传感器，调节器，各种电动风机阀等等。各系统之间必须互相匹配，互相适应。一个稳定运行的空调系统，当其中任一设备或系统的某一参数改变时，必然会影响其他设备和整个空调系统的工作。同时，空调系统是根据室内和室外设计参数进行设计的，但在实际运行中室内和室外的条件是不断变化的，空调系统经常要处于部分负荷下运行，不进行调节，就不能保证室内空气参数处于要求的状态。因此，在空调系统运行中，必须对空调系统进行调节与控制，使其按照要求进行运行。调节方法可以根据空调用户的要求，采取由运行人员手动调节，也可以采取全自动或半自动调节方式。
7.1冷热源系统的控制
7.1．1冷冻水系统1)设备连锁
在冷水系统中，首先要求的是系统在启动或停止的过程中，冷水机组应与相应的冷冻水泵、冷却水泵、冷却塔等进行电气连锁。只有当所有附属设备及附件都正常工作之后，冷水机组才能启动；而停止时的顺序正好相反，应是冷水机组优先停止。2）压差的控制
对于末端采用两通阀的空调水系统，冷冻水供回水总管之间必须设置压差控制装置，通常它由旁通电动两通阀和压差控制器组成。旁通阀在连接时，借口尽可能设于水系统中水流较为稳定的官道上。压差控制器的两端接管应尽可能靠近旁通阀两端并也应设于水系统中压力稳定的地点，以减少水流量的波动，提高控制的精确性。3）设备运行台数控制
为了延长个设备的使用寿命，通常要求设备的运行累计小时数尽可能相同。因此，每次初启动系统时，应优先启动累计运行小时数最少的设备，这需要在控制系统中由自动记录设备运行时间的仪表。
7.2空调机组的控制
空调机组是空调系统中的重要组成部分，其控制也是空调自动控制系统的重点内容之一。从内容上它大致包括温度控制、湿度控制、风阀控制机风机控制等。7.2.1新风机组的控制
新风机组的控制包括：送风温度控制、送风相对湿度控制、防冻控制、CO2浓度控制以及各种连锁内容。
7.2.2空气处理机组的控制
一次回风机组的控制内容包括：回风（或室内）温湿度控制、防冻控制、再热控制及设备连锁等。7.2.3风机盘管的控制
风机盘管的控制主要包括：风机转速的控制和室内温度控制。室内温度控制的高低是由手动选择风机的三档变速开关来实现。空调区域温度控制均通过控制进入空调末端设备的冷水流量来实现。在风机盘管和立柜式空调器回水管上设电动二通阀，自动改变进入末端设备冷水量，实现区域温度自动控制。
对应空调负荷侧流量编号，在制冷机房供、回水管之间设置一套压差旁通装置，以平衡负荷侧流量变化。冷水机组、水泵、冷却塔实行---对应的电气联锁控制、要求机组自身均应具有子哦的那个能量调节、水温、水压、断流等各项安全保护措施。
8.总结