200mm
as=＝
10.7立柱独立牛腿
10.7.1立柱上的牛腿(当a≤h0时)的截面尺寸，应符合下列要求：
(1)牛腿的裂缝控制应满足：
式中Fvs———由荷载标准值按荷载效应短期组合计算作用于牛腿顶部的竖向值;
Fhs———由荷载标准值按荷载效应短期组合计算作用于牛腿顶部的水平拉力β———裂缝控制系数，对水电站厂房立柱的牛腿，取β＝0.70;对承受静荷载
β———裂缝控制系数，对水电站厂房立柱的牛腿，取β＝0.70;对承受静荷载用的牛腿，取β＝0.80;
a———竖向力作用点至下柱边缘的水平距离，应考虑安装偏差20mm;竖向力用点位于下柱截面以内时，取a＝0;
b———牛腿宽度;
h0———牛腿与下柱交接处的垂直截面有效高度;取h0＝h1－as＋ctanα，在此h、a、c及α的意义见图10.7.1，当α＞45°时，取α＝45°。
(2)牛腿外边缘高度h1不应小于h/3，且不
应小于200mm。
(3)吊车梁外边缘至牛腿外缘的距离不应
小于100mm。
(4)牛腿顶面在竖向力设计值Fv作用下，其
局部受压应力不应超过0.9fc，否则应采取
加大受压面积、提高混凝土强度等级或配
置钢筋网片等有效措施。
10.7.2独立牛腿中由承受竖向力所需的受
拉钢筋和承受水平拉力所需的锚筋组成的
受力钢筋的总截面面积As应按下列公式
计算：
当a＜0.3h0时，取a＝0.3h0。
式中γd———钢筋混凝土结构的结构系数，按表4.2.1取值;
Fv———作用在牛腿顶部的竖向力设计值;
Fh———作用在牛腿顶部的水平拉力设计值。
受力钢筋宜采用变形钢筋。
承受竖向力所需的受拉钢筋的配筋率(以截面bh0计)不应小于0.2％，也不大于0.6％，且根数不宜少于4根，直径不应小于12mm。受拉钢筋不得下弯作弯起钢筋。受拉钢筋的锚固长度应符合10.2.3中对梁的上部钢筋的有关规定
承受水平拉力的锚筋应焊在预埋件上，且不应少于2根，直径不应小12mm。
10.8壁式连续牛腿
10.8.1水电站厂房中采用的壁式连续牛腿仍可按10.7.1及10.7.2的规定进行配计算，牛腿的设计宽度b取为1m，在1m宽度的连续牛腿上作用的竖向力FFv及水平拉力Fhs、Fh可分别按下列公式计算：
式中Pvs、Phs———由荷载标准值按荷载效应短期组合计算的作用于牛腿顶部吊车一侧总竖向轮压值和水平拉力值;
Pv、Ph———作用于牛腿顶部的吊车一侧总竖向轮压设计值和水平拉力设计值B0———连续牛腿总轮压的计算分布宽度。
当牛腿高度h在1.0～2.0m范围内，吊车一侧的轮子为8个时，总轮压计分布宽度B0(m)可按下式计算：
B0＝5.3＋a＋0.3k (10.8.1－
式中a———竖向力作用点到下部墙面之间的水平距离(m);
k———吊车的大车轮距(m)(图10.8.1)
。
当吊车一侧的轮子为4个时，轮压分布宽度可取上式B0值的一半计算。 在连续牛腿伸缩缝两侧各2m范围内，受拉钢筋截面面积应按式(10.7.2)求得的面面积乘以1.3。
10.8.2连续牛腿承受竖向力的受拉钢
筋宜采用变形钢筋，其配筋率不应小于
0.15％，直径不应小于12mm，沿牛腿
纵向的间距不宜大于250mm，并不得
下弯兼作弯起钢筋。
水平受拉钢筋宜伸
至墙体的对边，其伸入墙体的长度并应不小于锚固长度la(图10.8.2)。
当牛腿顶面以上没有墙体时，则水平受拉钢筋应伸至下面墙体的对边并与体的竖向钢筋相搭接，搭接方式可按照框架顶层端节点(图10.2.3－2)的方式理。
10.8.3连续牛腿的水平箍筋可用水平拉筋或水平U形钢筋替代。钢筋直径不应于8mm，垂直向间距不应大于150mm，沿牛腿纵向的水平间距不大于
300m
10.8.3连续牛腿的水平箍筋可用水平拉筋或水平U形钢筋替代。钢筋直径不应于8mm，垂直向间距不应大于150mm，沿牛腿纵向的水平间距不大于300m水平钢筋宜伸至墙体的对边，其伸入墙体的长度并应不小于锚固长度la。在牛上部2h0/3范围内的水平箍筋总截面面积不应小于承受竖向力的受拉钢筋截面积的1/2。
当满足下列条件时，可不配置水平箍筋：
式中Fv———按式(10.8.1－3)计算(N);
b———牛腿设计宽度，取为单宽即1000mm计算。
10.8.4连续牛腿的剪跨比a/h0≥0.3时，应设置弯起钢筋，其设置位置、面积及径同10.7.3中的规定，其根数不少于每米3根。
连续牛腿的纵向构造钢筋应沿受拉钢筋周边设置，每米不少于3根直径为12m的钢筋。
8.2 计算
在上部
的竖向力
平拉力值;
静荷载作
静荷载作竖向力作
，在此，
，也不宜得下弯兼有关规定。
不应小于进行配筋向力Fvs
、
腿顶部的设计值; 轮压计算0.8.1－5) 。
求得的截边并与墙的方式处径不应小300mm
，
径不应小300mm，。在牛腿
筋截面面面积及直为12mm
200mm
as=＝
10.7立柱独立牛腿
10.7.1立柱上的牛腿(当a≤h0时)的截面尺寸，应符合下列要求：
(1)牛腿的裂缝控制应满足：
式中Fvs———由荷载标准值按荷载效应短期组合计算作用于牛腿顶部的竖向值;
Fhs———由荷载标准值按荷载效应短期组合计算作用于牛腿顶部的水平拉力β———裂缝控制系数，对水电站厂房立柱的牛腿，取β＝0.70;对承受静荷载
β———裂缝控制系数，对水电站厂房立柱的牛腿，取β＝0.70;对承受静荷载用的牛腿，取β＝0.80;
a———竖向力作用点至下柱边缘的水平距离，应考虑安装偏差20mm;竖向力用点位于下柱截面以内时，取a＝0;
b———牛腿宽度;
h0———牛腿与下柱交接处的垂直截面有效高度;取h0＝h1－as＋ctanα，在此h、a、c及α的意义见图10.7.1，当α＞45°时，取α＝45°。
(2)牛腿外边缘高度h1不应小于h/3，且不
应小于200mm。
(3)吊车梁外边缘至牛腿外缘的距离不应
小于100mm。
(4)牛腿顶面在竖向力设计值Fv作用下，其
局部受压应力不应超过0.9fc，否则应采取
加大受压面积、提高混凝土强度等级或配
置钢筋网片等有效措施。
10.7.2独立牛腿中由承受竖向力所需的受
拉钢筋和承受水平拉力所需的锚筋组成的
受力钢筋的总截面面积As应按下列公式
计算：
当a＜0.3h0时，取a＝0.3h0。
式中γd———钢筋混凝土结构的结构系数，按表4.2.1取值;
Fv———作用在牛腿顶部的竖向力设计值;
Fh———作用在牛腿顶部的水平拉力设计值。
受力钢筋宜采用变形钢筋。
承受竖向力所需的受拉钢筋的配筋率(以截面bh0计)不应小于0.2％，也不大于0.6％，且根数不宜少于4根，直径不应小于12mm。受拉钢筋不得下弯作弯起钢筋。受拉钢筋的锚固长度应符合10.2.3中对梁的上部钢筋的有关规定
承受水平拉力的锚筋应焊在预埋件上，且不应少于2根，直径不应小12mm。
10.8壁式连续牛腿
10.8.1水电站厂房中采用的壁式连续牛腿仍可按10.7.1及10.7.2的规定进行配计算，牛腿的设计宽度b取为1m，在1m宽度的连续牛腿上作用的竖向力FFv及水平拉力Fhs、Fh可分别按下列公式计算：
式中Pvs、Phs———由荷载标准值按荷载效应短期组合计算的作用于牛腿顶部吊车一侧总竖向轮压值和水平拉力值;
Pv、Ph———作用于牛腿顶部的吊车一侧总竖向轮压设计值和水平拉力设计值B0———连续牛腿总轮压的计算分布宽度。
当牛腿高度h在1.0～2.0m范围内，吊车一侧的轮子为8个时，总轮压计分布宽度B0(m)可按下式计算：
B0＝5.3＋a＋0.3k (10.8.1－
式中a———竖向力作用点到下部墙面之间的水平距离(m);
k———吊车的大车轮距(m)(图10.8.1)
。
当吊车一侧的轮子为4个时，轮压分布宽度可取上式B0值的一半计算。 在连续牛腿伸缩缝两侧各2m范围内，受拉钢筋截面面积应按式(10.7.2)求得的面面积乘以1.3。
10.8.2连续牛腿承受竖向力的受拉钢
筋宜采用变形钢筋，其配筋率不应小于
0.15％，直径不应小于12mm，沿牛腿
纵向的间距不宜大于250mm，并不得
下弯兼作弯起钢筋。
水平受拉钢筋宜伸
至墙体的对边，其伸入墙体的长度并应不小于锚固长度la(图10.8.2)。
当牛腿顶面以上没有墙体时，则水平受拉钢筋应伸至下面墙体的对边并与体的竖向钢筋相搭接，搭接方式可按照框架顶层端节点(图10.2.3－2)的方式理。
10.8.3连续牛腿的水平箍筋可用水平拉筋或水平U形钢筋替代。钢筋直径不应于8mm，垂直向间距不应大于150mm，沿牛腿纵向的水平间距不大于
300m
10.8.3连续牛腿的水平箍筋可用水平拉筋或水平U形钢筋替代。钢筋直径不应于8mm，垂直向间距不应大于150mm，沿牛腿纵向的水平间距不大于300m水平钢筋宜伸至墙体的对边，其伸入墙体的长度并应不小于锚固长度la。在牛上部2h0/3范围内的水平箍筋总截面面积不应小于承受竖向力的受拉钢筋截面积的1/2。
当满足下列条件时，可不配置水平箍筋：
式中Fv———按式(10.8.1－3)计算(N);
b———牛腿设计宽度，取为单宽即1000mm计算。
10.8.4连续牛腿的剪跨比a/h0≥0.3时，应设置弯起钢筋，其设置位置、面积及径同10.7.3中的规定，其根数不少于每米3根。
连续牛腿的纵向构造钢筋应沿受拉钢筋周边设置，每米不少于3根直径为12m的钢筋。
8.2 计算
在上部
的竖向力
平拉力值;
静荷载作
静荷载作竖向力作
，在此，
，也不宜得下弯兼有关规定。
不应小于进行配筋向力Fvs
、
腿顶部的设计值; 轮压计算0.8.1－5) 。
求得的截边并与墙的方式处径不应小300mm
，
径不应小300mm，。在牛腿
筋截面面面积及直为12mm