淮 阴 工 学 院
课程设计计算说明书
课程名称： 混凝土设计原理 设计题目： 单向板肋梁楼盖设计 专业层次： 土木工程（本科） 班 级： 土木 1086 姓 名： 学 号： 指导老师：
2 0 1 1年 1 月
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计指导书
一、 设计题目
单向板肋梁楼盖设计
二、 设计内容
1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M 、剪力V 的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明
三、 设计资料
1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m
2、20mm 厚水泥砂浆抹面γ=20KN/m3, 梁底几梁用15mm. 厚石灰砂桨抹底γ=17 KN/m3 3、材料选用： （1）、混凝土：C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。
2
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
一、 平面结构布置：
１、确定主梁的跨度为6m, 次梁的跨度为5.1m, 主梁每跨内布置两根次梁, 板的跨度为2m 。楼盖
结构布置图如下：
２、按高跨比条件h ≥
1
l =50，当时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，40
1111
～) L ＝(283～425)mm ，取h ＝400mm 。则b ＝(～) h ＝
231218
要求h ≥80mm ，取板厚h ＝80mm
3、次梁的截面高度应满足 h ＝((133～200)mm ，取b ＝200mm 。
4、主梁的截面高度应该满足h ＝ ＝(200～300)mm ，取b ＝250mm 。
二、 板的设计（按塑性内力重分布计算）：
1、荷载计算：
板的恒荷载标准值： 取1m 宽板带计算：
20mm厚水泥砂浆抹面 20×0.02＝0.4 kN／m 80mm钢筋混凝土板 0.8×25＝2.0 kN／m 15mm 板底混合砂浆 0.015×17＝0.255 kN／m 恒载： g k ＝2.655 kN／m
活载： q k ＝9×1＝9 kN／m
恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4. 0kN /m ，所以活荷载分项系数取1.3。于是板的
设计值总值： g +q =1. 2g k +1. 3q k =14.886kN/m
2
、板的计算简图：
1⎫⎛111~⎪L ＝(400～600)mm ，取h ＝600mm 。则b ＝(～) h
23⎝1015⎭
次梁截面为200mm ×400mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。按塑性内力重分布设计，板的计算边
跨：
1
l 01=l n +h =2000-100-120+80/2=1820≤1.025l n =1824.5mm
2
取l 01＝1820mm (a =120mm)
中跨： l 02＝l n ＝2000mm-200mm ＝1800mm
板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
计算简图如下图：
计算简图
3、内力计算及配筋：
用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下： 表1.0
2
则由M =α(g +q ) l 0可计算出M 1、M B 、M 2、M c ，计算结果如下表：
由题知：b =1000 mm , 设a s =20mm , 则h 0=h -a s =80-20=60mm ，
f c =11. 9N /mm ，f y =210N /mm
根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：
J 计算结果表明ζ均小于0.35，符合塑性内力重分布，
A s =
=0.27与
bh 1000⨯80
0.45
1.27f t
=0.27相等，满足。 =0.45210f y
位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（M 2、M 3）和中间支座（M c ）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
4、确定各种构造钢筋：
6@250。
。
。
⑷板角构造钢筋:
双向配置板四角的上部。
5、绘制板的配筋示意图：
采用弯起式筋, 详见板的配筋图.
三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）： 1、次梁的支承情况：
2、荷载计算：
由板传来： 2.655×2=5.31 KN/m
次梁肋自重： 0.2×(0.4-0.08) ×25=1.6 KN/m
次梁粉刷重 0.015⨯(0.4-0.08)⨯2⨯17=0.1632kN /m 恒载：g k =7.0732kN /m
活载：q k =6⨯2=12kN /m （9*2=18） 设计值总值： g +q =1. 2g k +1. 3q k =31.89KN/m 3、确定计算跨度及计算简图。
塑性内力重分布计算时，其计算跨度： 中跨：l 02=l n =5100-250=4850mm 边跨: l 01=l n +=5100-120-+=4975mm
因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：（注31.89 KN/m）
计算简图
3、内力计算：
由M =α(g +q ) l 20可计算出M 1、M B 、M 2、M c ，计算结果如下表：
由V =β(g +q ) l n 可计算出V A 、V Bl 、V Br 、V c ，计算结果如下表 ：
⑴、次梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度b ' f ，按
11
b ' f ≤l =⨯5100=1700mm
33
故取b ' f =1700mm 。
梁高： h =400, h 0=400-40=360mm 翼缘厚： h ' f =80mm 判定T 形截面类型：
α1f c b 'f h 'f (h 0-
h 'f 2
) =1.0⨯11.9⨯1700⨯80(360-
80
) =517.888⨯106N ⋅mm 2
⎧54.09kN ⋅m (边跨中)
（71.61）（45.92） =517.888kN ⋅m >⎨
⎩35.42kN ⋅m (中间跨中)
故各跨中截面属于第一类T 形截面。
⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B 按布置两排纵向钢
筋考虑，取h 0=400-60=340mm ，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑， 取h 0=360mm
⑶、次梁正截面承载力计算见下表：
的支座范围内各布置一根箍筋。
四、主梁设计（按弹性理论计算）： 1、支承情况：
柱截面400×400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370。
2、荷载计算：
为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。
次梁传来的荷载： 7. 0732⨯5. 1=36. 073kN
主梁自重： (0. 6-0. 08) ⨯0. 25⨯2⨯25=6. 5kN
kN 主梁粉刷重： 2(0. 6-0. 08) ⨯0. 015⨯2⨯17=0. 5304
恒载：G k =43. 103kN 恒载设计值：G =1. 2G k =51. 724kN 活载设计值：Q =9×2×5.1×1.3=119.34kN 3、确定计算跨度及计算简图
主梁计算跨度：
边跨： l 01=l n +
11
b 柱+0. 025l n =5680+⨯400+0. 025⨯5680=6022mm 22
11
≤l n +a +b 柱=5680+370/2+400/2=6065mm ，
22
近似取l 01=6040mm
中跨： l 0=l n +
11
b 柱+b 柱=5600+400/2+400/2=6000mm 22
因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：
主梁的计算简图
3、内力计算：
1) 、弯矩设计值：M =k 1GL +k 2QL
其中，k 1 k 2 可由书中附表6-2查取，L 为计算跨度，对于B 支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。
2）、剪力设计值：V =k 3G +k 4Q ，其中，k 3 k 4 可由书中表查可知。 主梁弯矩计算
由此可作出下列几种情况下的内力图：①+②； ①+③； ①+④
红线：①+④-232.09
-232.09
黄线：①+③蓝线：①+②灰线：①+④
5.55
-43.39
5.5562.25
116.26
116.26
166.43
166.43
215.37
弯矩包络图
215.37
将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。 主梁剪力计算
同样可绘出剪力包络：
红线：
①+②蓝线：①+④
剪力包络图
4、主梁正截面和斜截面承载力计算：
⑴、主梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度b ' f ，按
11
b ' f ≤l =⨯6000=2000mm
33
梁高： h =600，h 0=600-40=540mm （中间跨） , h 0=600-60=540mm （边跨）翼缘厚： h ' f=80mm 判定T 形截面类型：
α1f c b 'f h 'f (h 0-
h 'f 2
) =1. 0⨯11. 9⨯2000⨯80⨯(540-
80
) =952⨯106N ⋅mm 2
⎧215. 11kN ⋅m (边跨中)
=952kN ⋅m >⎨
) ⎩116. 26kN ⋅m (中间跨中
故各跨中截面属于第一类T 形截面。
⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B 按布置两排纵向钢筋考虑，取
h 0=600-70=530mm 。
560
5、两侧附加横向钢筋的计算：
次梁传来的的集中力：F l =36. 073⨯1. 2+79. 56=122. 85kN ，h 1=600-400=200mm 附加箍筋布置范围：s =2h 1+3b =2⨯200+3⨯200=1000mm
mm , 则在长度范围内可布置箍筋的排数：
m =+1=6排, 梁两侧各布置三排。
另加吊筋， A sb =254. 5mm 2，则由：
2f y A sb sin a +m ⋅nf yv A sv 1=2⨯300⨯254. 5⨯0. 707+6⨯2⨯210⨯50. 3=234. 7kN >F l ，
满足要求。
五、关于计算书和图纸的几点说明：
1、经验算各截面的尺寸、最小配筋率均可满足要求。
2、根据计算结果绘制板、次梁、主梁配筋图，图纸采用2#图纸，2张。 2、结构平面布置图：比例1：200。 3、板的配筋图：比例1：50
，深入板中的长度为500mm 。
，伸出墙边长度为290mm 。
4、次梁的配筋图：比例1：30
通长布置。
，每一方向伸出墙边的长度为500mm 。
⑵、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm 。 ⑶、②、④号钢筋弯起后在B
支座共同抵抗负弯矩，相当于断。
⑷、离支座边缘50mm 处各设置一个附加箍筋。
⑸、两根⑤号钢筋弯起后在C
支座共同抵抗负弯矩，相当于在矩支座边缘1300mm 处, 在矩支座边缘1300mm 处截
截断。
⑹、B 支座第二批截断的⑦号钢筋, 在距支座边缘1700mm 处截断。
⑺、③号钢筋左端通长兼作第一跨架立筋，右端在距支座边缘2000mm 处截断，与⑦号钢筋在600mm 范围内搭接，兼作第二跨的架立筋。
⑻、⑦号钢筋在C 支座右端通常兼作架立筋。 5、主梁的配筋图：比例1：30
。
⑵、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm 。
吊筋.
⑷、离支座边缘50mm 处各设置一个附加箍筋。 ⑸、其余钢筋截断详见配筋图。
两边各布置三排,
另加一根
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课程名称： 混凝土设计原理 设计题目： 单向板肋梁楼盖设计 专业层次： 土木工程（本科） 班 级： 土木 1086 姓 名： 学 号： 指导老师：
2 0 1 1年 1 月
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计指导书
一、 设计题目
单向板肋梁楼盖设计
二、 设计内容
1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M 、剪力V 的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明
三、 设计资料
1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m
2、20mm 厚水泥砂浆抹面γ=20KN/m3, 梁底几梁用15mm. 厚石灰砂桨抹底γ=17 KN/m3 3、材料选用： （1）、混凝土：C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。
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现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
一、 平面结构布置：
１、确定主梁的跨度为6m, 次梁的跨度为5.1m, 主梁每跨内布置两根次梁, 板的跨度为2m 。楼盖
结构布置图如下：
２、按高跨比条件h ≥
1
l =50，当时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，40
1111
～) L ＝(283～425)mm ，取h ＝400mm 。则b ＝(～) h ＝
231218
要求h ≥80mm ，取板厚h ＝80mm
3、次梁的截面高度应满足 h ＝((133～200)mm ，取b ＝200mm 。
4、主梁的截面高度应该满足h ＝ ＝(200～300)mm ，取b ＝250mm 。
二、 板的设计（按塑性内力重分布计算）：
1、荷载计算：
板的恒荷载标准值： 取1m 宽板带计算：
20mm厚水泥砂浆抹面 20×0.02＝0.4 kN／m 80mm钢筋混凝土板 0.8×25＝2.0 kN／m 15mm 板底混合砂浆 0.015×17＝0.255 kN／m 恒载： g k ＝2.655 kN／m
活载： q k ＝9×1＝9 kN／m
恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4. 0kN /m ，所以活荷载分项系数取1.3。于是板的
设计值总值： g +q =1. 2g k +1. 3q k =14.886kN/m
2
、板的计算简图：
1⎫⎛111~⎪L ＝(400～600)mm ，取h ＝600mm 。则b ＝(～) h
23⎝1015⎭
次梁截面为200mm ×400mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。按塑性内力重分布设计，板的计算边
跨：
1
l 01=l n +h =2000-100-120+80/2=1820≤1.025l n =1824.5mm
2
取l 01＝1820mm (a =120mm)
中跨： l 02＝l n ＝2000mm-200mm ＝1800mm
板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
计算简图如下图：
计算简图
3、内力计算及配筋：
用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下： 表1.0
2
则由M =α(g +q ) l 0可计算出M 1、M B 、M 2、M c ，计算结果如下表：
由题知：b =1000 mm , 设a s =20mm , 则h 0=h -a s =80-20=60mm ，
f c =11. 9N /mm ，f y =210N /mm
根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：
J 计算结果表明ζ均小于0.35，符合塑性内力重分布，
A s =
=0.27与
bh 1000⨯80
0.45
1.27f t
=0.27相等，满足。 =0.45210f y
位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（M 2、M 3）和中间支座（M c ）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
4、确定各种构造钢筋：
6@250。
。
。
⑷板角构造钢筋:
双向配置板四角的上部。
5、绘制板的配筋示意图：
采用弯起式筋, 详见板的配筋图.
三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）： 1、次梁的支承情况：
2、荷载计算：
由板传来： 2.655×2=5.31 KN/m
次梁肋自重： 0.2×(0.4-0.08) ×25=1.6 KN/m
次梁粉刷重 0.015⨯(0.4-0.08)⨯2⨯17=0.1632kN /m 恒载：g k =7.0732kN /m
活载：q k =6⨯2=12kN /m （9*2=18） 设计值总值： g +q =1. 2g k +1. 3q k =31.89KN/m 3、确定计算跨度及计算简图。
塑性内力重分布计算时，其计算跨度： 中跨：l 02=l n =5100-250=4850mm 边跨: l 01=l n +=5100-120-+=4975mm
因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：（注31.89 KN/m）
计算简图
3、内力计算：
由M =α(g +q ) l 20可计算出M 1、M B 、M 2、M c ，计算结果如下表：
由V =β(g +q ) l n 可计算出V A 、V Bl 、V Br 、V c ，计算结果如下表 ：
⑴、次梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度b ' f ，按
11
b ' f ≤l =⨯5100=1700mm
33
故取b ' f =1700mm 。
梁高： h =400, h 0=400-40=360mm 翼缘厚： h ' f =80mm 判定T 形截面类型：
α1f c b 'f h 'f (h 0-
h 'f 2
) =1.0⨯11.9⨯1700⨯80(360-
80
) =517.888⨯106N ⋅mm 2
⎧54.09kN ⋅m (边跨中)
（71.61）（45.92） =517.888kN ⋅m >⎨
⎩35.42kN ⋅m (中间跨中)
故各跨中截面属于第一类T 形截面。
⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B 按布置两排纵向钢
筋考虑，取h 0=400-60=340mm ，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑， 取h 0=360mm
⑶、次梁正截面承载力计算见下表：
的支座范围内各布置一根箍筋。
四、主梁设计（按弹性理论计算）： 1、支承情况：
柱截面400×400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370。
2、荷载计算：
为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。
次梁传来的荷载： 7. 0732⨯5. 1=36. 073kN
主梁自重： (0. 6-0. 08) ⨯0. 25⨯2⨯25=6. 5kN
kN 主梁粉刷重： 2(0. 6-0. 08) ⨯0. 015⨯2⨯17=0. 5304
恒载：G k =43. 103kN 恒载设计值：G =1. 2G k =51. 724kN 活载设计值：Q =9×2×5.1×1.3=119.34kN 3、确定计算跨度及计算简图
主梁计算跨度：
边跨： l 01=l n +
11
b 柱+0. 025l n =5680+⨯400+0. 025⨯5680=6022mm 22
11
≤l n +a +b 柱=5680+370/2+400/2=6065mm ，
22
近似取l 01=6040mm
中跨： l 0=l n +
11
b 柱+b 柱=5600+400/2+400/2=6000mm 22
因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：
主梁的计算简图
3、内力计算：
1) 、弯矩设计值：M =k 1GL +k 2QL
其中，k 1 k 2 可由书中附表6-2查取，L 为计算跨度，对于B 支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。
2）、剪力设计值：V =k 3G +k 4Q ，其中，k 3 k 4 可由书中表查可知。 主梁弯矩计算
由此可作出下列几种情况下的内力图：①+②； ①+③； ①+④
红线：①+④-232.09
-232.09
黄线：①+③蓝线：①+②灰线：①+④
5.55
-43.39
5.5562.25
116.26
116.26
166.43
166.43
215.37
弯矩包络图
215.37
将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。 主梁剪力计算
同样可绘出剪力包络：
红线：
①+②蓝线：①+④
剪力包络图
4、主梁正截面和斜截面承载力计算：
⑴、主梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度b ' f ，按
11
b ' f ≤l =⨯6000=2000mm
33
梁高： h =600，h 0=600-40=540mm （中间跨） , h 0=600-60=540mm （边跨）翼缘厚： h ' f=80mm 判定T 形截面类型：
α1f c b 'f h 'f (h 0-
h 'f 2
) =1. 0⨯11. 9⨯2000⨯80⨯(540-
80
) =952⨯106N ⋅mm 2
⎧215. 11kN ⋅m (边跨中)
=952kN ⋅m >⎨
) ⎩116. 26kN ⋅m (中间跨中
故各跨中截面属于第一类T 形截面。
⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B 按布置两排纵向钢筋考虑，取
h 0=600-70=530mm 。
560
5、两侧附加横向钢筋的计算：
次梁传来的的集中力：F l =36. 073⨯1. 2+79. 56=122. 85kN ，h 1=600-400=200mm 附加箍筋布置范围：s =2h 1+3b =2⨯200+3⨯200=1000mm
mm , 则在长度范围内可布置箍筋的排数：
m =+1=6排, 梁两侧各布置三排。
另加吊筋， A sb =254. 5mm 2，则由：
2f y A sb sin a +m ⋅nf yv A sv 1=2⨯300⨯254. 5⨯0. 707+6⨯2⨯210⨯50. 3=234. 7kN >F l ，
满足要求。
五、关于计算书和图纸的几点说明：
1、经验算各截面的尺寸、最小配筋率均可满足要求。
2、根据计算结果绘制板、次梁、主梁配筋图，图纸采用2#图纸，2张。 2、结构平面布置图：比例1：200。 3、板的配筋图：比例1：50
，深入板中的长度为500mm 。
，伸出墙边长度为290mm 。
4、次梁的配筋图：比例1：30
通长布置。
，每一方向伸出墙边的长度为500mm 。
⑵、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm 。 ⑶、②、④号钢筋弯起后在B
支座共同抵抗负弯矩，相当于断。
⑷、离支座边缘50mm 处各设置一个附加箍筋。
⑸、两根⑤号钢筋弯起后在C
支座共同抵抗负弯矩，相当于在矩支座边缘1300mm 处, 在矩支座边缘1300mm 处截
截断。
⑹、B 支座第二批截断的⑦号钢筋, 在距支座边缘1700mm 处截断。
⑺、③号钢筋左端通长兼作第一跨架立筋，右端在距支座边缘2000mm 处截断，与⑦号钢筋在600mm 范围内搭接，兼作第二跨的架立筋。
⑻、⑦号钢筋在C 支座右端通常兼作架立筋。 5、主梁的配筋图：比例1：30
。
⑵、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm 。
吊筋.
⑷、离支座边缘50mm 处各设置一个附加箍筋。 ⑸、其余钢筋截断详见配筋图。
两边各布置三排,
另加一根