·７４·
理工）长江大学学报（自科版） ２０１６年１２月第１３卷第３４期（
） ＤＪｏｕｒｎａｌｏｆＹａｎｔｚｅＵｎｉｖｅｒｓｉｔＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＥｄｉｔｉｏｎｅｃ．２０１６，Ｖｏｌ．１３Ｎｏ．３４ ｇｙ（
）［，２：７］．引著格式］张浩．风载荷对油罐倾倒力矩的计算方法［长江大学学报（自科版）０１６，１３（３４４～７６．Ｊ
风载荷对油罐倾倒力矩的计算方法
张浩
（）中国石油天然气管道局天津设计院，天津３００４５７
［立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》的“油罐抗风稳定性计算及锚固设计”摘要］在ＧＢ５０３４１０１４《２ －中，仅给出了油罐不发生倾倒的力矩要求，具体各个力矩的计算方法并没有明确给出，这对油罐抗风稳定性计算造成了很大的困难。为此，提出了抗风稳定性计算中所需力矩的具体计算公式，特别是推导出了水平和垂直风压对罐壁罐底接合点倾倒力矩的计算方法，为油罐设计提供了重要参考。［关键词］油库油罐；抗风稳定性；风压；倾倒力矩；计算方法［中图分类号］ＴＥ９７２．１０２
［）３文献标志码］Ａ ［文章编号］１６７３４０９（２０１６４０７４３１００－－－
DOI:10.16772/j.cnki.1673-1409.2016.34.016
立式圆筒立式圆筒形钢制焊接油罐是国内的石油化工生产中重要的设备类型。在ＧＢ５０３４１０１４《２－
［１］
形钢制焊接油罐设计规范》油罐抗风稳定性计算及锚固设计”章节，但其中并未详细论中，增加了“
述具体的计算方法，仅给出了未锚固罐倾倒校核计算时不发生倾倒的要求，具体力矩的计算公式并未提到。这就造成了在油罐设计过程中该部分相关计算结果难以得出，成为油罐设计计算中的一个盲区。为此，笔者寻求油罐抗风稳定性计算中所需力矩的具体计算方法。
１ 油罐抗风稳定性计算问题
在ＧＢ５０３４１０１４中，关于抗风稳定性的规定如２－下：未锚固罐倾倒校核计算，当油罐不发生倾倒时，应满足：
／．６．５＋ＭＤＬＲ０ＭＷ＋Ｍｐ１ ｉ＜ＭＤＬ
（）１
／）（２＋ＭＤＬＲＭＷ＋Ｍｐｉ＜ＭＤＬ＋ＭＦ
式中，ＭＷ为水平和垂直风压对罐壁罐底接合点的倾倒力矩，Ｎ·ｍ；Ｍｐｉ为设计内压对罐壁罐底接合点的倾倒力矩，Ｎ·ｍ；ＭＤＬ为罐壁重量和罐顶支撑件重量（不包括罐顶板）对罐壁罐底接合点的反倾倒力矩，Ｎ·ｍ；ＭＤＬＲ为罐顶板及其上附件重量对罐壁罐底接合点的反倾倒力矩，Ｎ·ｍ；ＭＦ为储液重量对罐壁罐底接合点的反倾倒力矩，Ｎ·ｍ。
）可知：根据未锚固罐所受的载荷（见图１
；，Ｐａ为罐壁风载荷（ＰＷＳ）ｂ为风压上举载荷ａ 注：
Ｄ
ｃ×π× Ｍｐｉ＝
２
）
２
×
Ｄ２
（）２（）３（）４
；；，Ｐ（ａａＰＷＲ）ｃ为内压上举载荷，Ｐｄ为罐壁重量，ｋ；和罐顶支撑件重量（不包括罐顶板）ｅ为罐顶板ｇ；力矩平及其上附件重量，ｋｇｆ为罐壁罐底接合点（；Ｈ１为罐壁高度，ｍ；Ｄ为油罐直径，ｍ。衡点）
Ｄ
ＭＤＬ＝ｄ×ｇ×
２Ｄ
ｅ×ｇ× ＭＤＬＲ＝
２
图１ 未锚固油罐所受的载荷示意图
收稿日期］２０１６９６０１ ［－－
）。基金项目］中国石油天然气集团公司科技专项（２０１１０４００６Ｈ ［
：。，男，助理工程师，现主要从事油气储运机械设备设计方面的研究工作；Ｅ作者简介］张浩（９８９ａｉｌｚｚｚｈａｎｈａｏｃｎｃ．ｃｏｍ．ｃｎ１－）－ｍ＠ ［ｇｐ
２
／。式中，ｇ为重力加速度，ｍｓ
Ｂ５０３４１０１４中已经给出了具体的计算公式。现在的关键问题是如何计算ＭＷ。ＭＦ在Ｇ２－
２ ＭＷ的计算
在ＧＢ５０３４１０１４中，２ＭＷ被拆解为水平风压对罐壁罐底结合点的倾倒力矩（ＭＷＳ）和垂直风压对罐－，即ＭＷ＝ＭＷＳ＋ＭＷＲ。同时，定义ＭＷＳ为由ＰＷＳ引起的对罐壁罐底结壁罐底结合点的倾倒力矩（ＭＷＲ）合点的倾倒力矩：
０００×ＰＷＳ×（Ｄ×Ｈ） ＭＷＳ＝１×
Ｈ
２
（）５
定义ＭＷＲ为由ＰＷＲ引起的对罐壁罐底结合点的倾倒力矩：
Ｄ２Ｄ
０００×ＰＷＲ×π×× ＭＷＲ＝１
４２
；ＰＷＲ为作用于罐顶部的举升风载荷，Ｐ。式中，ＰＷＳ为作用于罐壁上的水平风载荷，Ｐａａ
（）
（）６
由此，Ｂ５０３４１０１４中并未明确ＭＷ的计算问题变成了求解ＰＷＳ和ＰＷＲ。ＰＷＳ和ＰＷＲ的计算公式在Ｇ２－给出，但是在附录Ｆ中有关于设计风压的描述：Ｗ为设计风压，ｗ０为风载荷的基准压力，在圆柱状罐
壁垂直投影面上Ｗ＝１．２３．０６ｗ０，在锥顶和双曲面固定顶水平投影面上Ｗ＝２ｗ０。由此可以推测，在圆柱状罐壁垂直投影面上的设计风压Ｗ＝１．２３ｗ０就是ＰＷＳ，在锥顶和双曲面固定顶水平投影面上的设计风压Ｗ＝２．０６ｗ０就是ＰＷＲ。
［２］
焊接石油储罐》的规定，可以得到：根据ＡＰＩ６５００１３《２－
Ｖ
．８６× ＰＷＳ＝０
９０１ ＰＷＲ
）Ｖ
．４４×）＝１
９０１
２
（）７（）８
２
／／式中，ｍｈ；系数单位为ｋＰＩ６５００１３中风载荷的基准压力是根据离地约１０ｍ高ｍ３。ＡＶ为风速，ｋ２－ｇ处的３ｓ阵风风速Ｖ计算的；而ＧＢ５０３４１０１４中风载荷的基准压力一般按当地平台地面１０ｍ高度２－
０ｍｉｎ的平均风速观测数据，经概率统计得出５０年一遇确定的最大风速，再乘以相应的空气密度。１
，经过计算可得国内外风速的转换比例：］根据文献［３ｓ瞬时风速＝１．５８×国内１０ｍｉｎ平均风速 美国３
则当国内风载荷的基准压力为ｗ０时，转换为国外风速：
．５８×３．６×６００×ｗ０Ｖ＝１
由此可得：
（）９）（０１
Ｖ
．８６× ＰＷＳ＝０
９０１ ＰＷＲ
２３ｗ）≈１．Ｖ
．４４×）≈２．０６ｗ＝０
９０１
２２
０
）（１１）（２１
０
０００×１．２３Ｄ×Ｈ） ＭＷＳ＝１ω０×（×
Ｈ
２
）（３１
Ｄ２Ｄ
）（０００×２．０６４１ ＭＷＲ＝１ω０×π××
４２
最后，根据ＭＷ＝ＭＷＳ＋ＭＷＲ即可求得水平和垂直风压对罐壁罐底接合点的倾倒力矩ＭＷ。
（）
３ 实例验证
０１５年大港油田采油六厂羊中心站６＃罐大修项目，具体为拆除原５０００ｍ３多功能罐，并在原址新２
，油罐直径Ｄ＝２建一座５０００ｍ３多功能罐。该项目的国内风载荷的基准压力ｗ０＝５５０Ｐａ３．７ｍ，罐壁高
２．５ｍ为拱顶罐。下面将重点说明水平和垂直风压对罐壁罐底接合点的倾倒力矩ＭＷ的计算过程，Ｈ＝１
并对比与原油罐（无抗风锚固计算时）的不同情况。
）～（）可以计算出：对于新建的５０００ｍ３多功能罐，根据式（１１４１
（）．２３．６８ｋＰａｗ０＝０ ＰＷＳ＝１
（）．０６．１３ｋＰａｗ０＝１ ＰＷＲ＝２
０００×ＰＷＳ×（Ｄ×Ｈ） ＭＷＳ＝１×
Ｈ
（２５９０６２Ｎ·ｍ）＝１
２
Ｄ２Ｄ
（０００×ＰＷＲ×π×９０４２２８Ｎ·ｍ） ＭＷＲ＝１×＝５
４２（１６３２９０Ｎ·ｍ） ＭＷ＝ＭＷＳ＋ＭＷＲ＝７
为了核实上述结果，应用ＴＡＮＫ软件进行了验算。ＴＡＮＫ软件关于ＭＷＳ和ＭＷ的计算结果如下：
］：ｔｂｏｍｅｎｔａｂｏｕｔｓｈｅｌｌｏｏｔｔｏｍｏｉｎｔ［ＭＷＳ Ｍ－－ ｊ）＊Ｈ８．＊Ｖｆａｃｔ（Ｄ＋Ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ＾２／２ ＝１
／８．＊０．７６７６（７７．８＋０．０）＊４１．０＾２２ ＝１
００８５４．７ｆｔ．ｌｂ［１２２１３４２．８Ｎ·ｍ］ ＝９
：ｏｍｅｎｔａｂｏｕｔｓｈｅｌｌｏｏｔｔｏｍｏｉｎｔ［ＭＷ］ｔｂ Ｍ －－ｊｉｎｄＵｌｉｆｔｒｅａ ＝ＭＷＳ＋Ｗ ＊ＶＡ＊Ｄ／２ｐ／００８５４＋０．１５９９＊６８３７８４＊７７．８２ ＝９
１５２１５４．０ｆｔ．ｌｂ［６９８５０８４．５Ｎ·ｍ］ ＝５
（）
）和式（）计算的ＭＷ与ＴＡＮＫ软件计算的结果差别很小。可见根据式（３４１１
）～式（）可以求得：另外，根据项目的其他设计条件，应用式（２４（０４５５２６２Ｎ·ｍ）１ Ｍｐｉ＝
（６９０６３２Ｎ·ｍ） ＭＤＬ＝６
（３６７７７０Ｎ·ｍ） ＭＤＬＲ＝３
（５８８５２８８Ｎ·ｍ） ＭＦ＝２通过上述计算得出：
／．６．５＋ＭＤＬＲ０１ＭＷ＋Ｍｐ ｉ＞ＭＤＬ
）（５１
／）（２ＭＷ＋ＭｐＭＭＭ＋ＤＬＲｉ＜ＤＦＬ＋
）表明，当考虑油罐抗风稳定性时，需要对油罐进行锚固设计。故而在该项目中对油罐增加式（１５了锚固螺栓，以确保罐体不会发生倾倒。原油罐没有锚固设计，这样就纠正了原项目不严谨的部分。
４ 结语
油罐抗风稳定性计算及锚固设用ＧＢ５０３４１０１４附录Ｆ中的设计风压１．２３．０６２－ω０和２ω０分别代替“计”中的ＰＷＳ和ＰＷＲ对水平和垂直风压对罐壁罐底接合点的倾倒力矩ＭＷ进行了计算。相对于原来的设计方法，在抗风稳定性中考虑了风载荷对油罐的倾倒力矩，极大地增加了油罐的安全性，为以后的国内油罐设计提供了重要参考。
［参考文献］
［］立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范，Ｇ］．１２Ｂ５０３４１０１４［Ｓ－［］焊接石油储罐，Ａ］．２Ｐ６５００１３［Ｓ２－
［］刘德平，赵永胜，陈全勇，等．）：３］．国内外基本风速标准的比较研究［电力勘测设计，２３０１３（２０～３３．Ｊ
［编辑］ 张涛
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理工）长江大学学报（自科版） ２０１６年１２月第１３卷第３４期（
） ＤＪｏｕｒｎａｌｏｆＹａｎｔｚｅＵｎｉｖｅｒｓｉｔＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＥｄｉｔｉｏｎｅｃ．２０１６，Ｖｏｌ．１３Ｎｏ．３４ ｇｙ（
）［，２：７］．引著格式］张浩．风载荷对油罐倾倒力矩的计算方法［长江大学学报（自科版）０１６，１３（３４４～７６．Ｊ
风载荷对油罐倾倒力矩的计算方法
张浩
（）中国石油天然气管道局天津设计院，天津３００４５７
［立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》的“油罐抗风稳定性计算及锚固设计”摘要］在ＧＢ５０３４１０１４《２ －中，仅给出了油罐不发生倾倒的力矩要求，具体各个力矩的计算方法并没有明确给出，这对油罐抗风稳定性计算造成了很大的困难。为此，提出了抗风稳定性计算中所需力矩的具体计算公式，特别是推导出了水平和垂直风压对罐壁罐底接合点倾倒力矩的计算方法，为油罐设计提供了重要参考。［关键词］油库油罐；抗风稳定性；风压；倾倒力矩；计算方法［中图分类号］ＴＥ９７２．１０２
［）３文献标志码］Ａ ［文章编号］１６７３４０９（２０１６４０７４３１００－－－
DOI:10.16772/j.cnki.1673-1409.2016.34.016
立式圆筒立式圆筒形钢制焊接油罐是国内的石油化工生产中重要的设备类型。在ＧＢ５０３４１０１４《２－
［１］
形钢制焊接油罐设计规范》油罐抗风稳定性计算及锚固设计”章节，但其中并未详细论中，增加了“
述具体的计算方法，仅给出了未锚固罐倾倒校核计算时不发生倾倒的要求，具体力矩的计算公式并未提到。这就造成了在油罐设计过程中该部分相关计算结果难以得出，成为油罐设计计算中的一个盲区。为此，笔者寻求油罐抗风稳定性计算中所需力矩的具体计算方法。
１ 油罐抗风稳定性计算问题
在ＧＢ５０３４１０１４中，关于抗风稳定性的规定如２－下：未锚固罐倾倒校核计算，当油罐不发生倾倒时，应满足：
／．６．５＋ＭＤＬＲ０ＭＷ＋Ｍｐ１ ｉ＜ＭＤＬ
（）１
／）（２＋ＭＤＬＲＭＷ＋Ｍｐｉ＜ＭＤＬ＋ＭＦ
式中，ＭＷ为水平和垂直风压对罐壁罐底接合点的倾倒力矩，Ｎ·ｍ；Ｍｐｉ为设计内压对罐壁罐底接合点的倾倒力矩，Ｎ·ｍ；ＭＤＬ为罐壁重量和罐顶支撑件重量（不包括罐顶板）对罐壁罐底接合点的反倾倒力矩，Ｎ·ｍ；ＭＤＬＲ为罐顶板及其上附件重量对罐壁罐底接合点的反倾倒力矩，Ｎ·ｍ；ＭＦ为储液重量对罐壁罐底接合点的反倾倒力矩，Ｎ·ｍ。
）可知：根据未锚固罐所受的载荷（见图１
；，Ｐａ为罐壁风载荷（ＰＷＳ）ｂ为风压上举载荷ａ 注：
Ｄ
ｃ×π× Ｍｐｉ＝
２
）
２
×
Ｄ２
（）２（）３（）４
；；，Ｐ（ａａＰＷＲ）ｃ为内压上举载荷，Ｐｄ为罐壁重量，ｋ；和罐顶支撑件重量（不包括罐顶板）ｅ为罐顶板ｇ；力矩平及其上附件重量，ｋｇｆ为罐壁罐底接合点（；Ｈ１为罐壁高度，ｍ；Ｄ为油罐直径，ｍ。衡点）
Ｄ
ＭＤＬ＝ｄ×ｇ×
２Ｄ
ｅ×ｇ× ＭＤＬＲ＝
２
图１ 未锚固油罐所受的载荷示意图
收稿日期］２０１６９６０１ ［－－
）。基金项目］中国石油天然气集团公司科技专项（２０１１０４００６Ｈ ［
：。，男，助理工程师，现主要从事油气储运机械设备设计方面的研究工作；Ｅ作者简介］张浩（９８９ａｉｌｚｚｚｈａｎｈａｏｃｎｃ．ｃｏｍ．ｃｎ１－）－ｍ＠ ［ｇｐ
２
／。式中，ｇ为重力加速度，ｍｓ
Ｂ５０３４１０１４中已经给出了具体的计算公式。现在的关键问题是如何计算ＭＷ。ＭＦ在Ｇ２－
２ ＭＷ的计算
在ＧＢ５０３４１０１４中，２ＭＷ被拆解为水平风压对罐壁罐底结合点的倾倒力矩（ＭＷＳ）和垂直风压对罐－，即ＭＷ＝ＭＷＳ＋ＭＷＲ。同时，定义ＭＷＳ为由ＰＷＳ引起的对罐壁罐底结壁罐底结合点的倾倒力矩（ＭＷＲ）合点的倾倒力矩：
０００×ＰＷＳ×（Ｄ×Ｈ） ＭＷＳ＝１×
Ｈ
２
（）５
定义ＭＷＲ为由ＰＷＲ引起的对罐壁罐底结合点的倾倒力矩：
Ｄ２Ｄ
０００×ＰＷＲ×π×× ＭＷＲ＝１
４２
；ＰＷＲ为作用于罐顶部的举升风载荷，Ｐ。式中，ＰＷＳ为作用于罐壁上的水平风载荷，Ｐａａ
（）
（）６
由此，Ｂ５０３４１０１４中并未明确ＭＷ的计算问题变成了求解ＰＷＳ和ＰＷＲ。ＰＷＳ和ＰＷＲ的计算公式在Ｇ２－给出，但是在附录Ｆ中有关于设计风压的描述：Ｗ为设计风压，ｗ０为风载荷的基准压力，在圆柱状罐
壁垂直投影面上Ｗ＝１．２３．０６ｗ０，在锥顶和双曲面固定顶水平投影面上Ｗ＝２ｗ０。由此可以推测，在圆柱状罐壁垂直投影面上的设计风压Ｗ＝１．２３ｗ０就是ＰＷＳ，在锥顶和双曲面固定顶水平投影面上的设计风压Ｗ＝２．０６ｗ０就是ＰＷＲ。
［２］
焊接石油储罐》的规定，可以得到：根据ＡＰＩ６５００１３《２－
Ｖ
．８６× ＰＷＳ＝０
９０１ ＰＷＲ
）Ｖ
．４４×）＝１
９０１
２
（）７（）８
２
／／式中，ｍｈ；系数单位为ｋＰＩ６５００１３中风载荷的基准压力是根据离地约１０ｍ高ｍ３。ＡＶ为风速，ｋ２－ｇ处的３ｓ阵风风速Ｖ计算的；而ＧＢ５０３４１０１４中风载荷的基准压力一般按当地平台地面１０ｍ高度２－
０ｍｉｎ的平均风速观测数据，经概率统计得出５０年一遇确定的最大风速，再乘以相应的空气密度。１
，经过计算可得国内外风速的转换比例：］根据文献［３ｓ瞬时风速＝１．５８×国内１０ｍｉｎ平均风速 美国３
则当国内风载荷的基准压力为ｗ０时，转换为国外风速：
．５８×３．６×６００×ｗ０Ｖ＝１
由此可得：
（）９）（０１
Ｖ
．８６× ＰＷＳ＝０
９０１ ＰＷＲ
２３ｗ）≈１．Ｖ
．４４×）≈２．０６ｗ＝０
９０１
２２
０
）（１１）（２１
０
０００×１．２３Ｄ×Ｈ） ＭＷＳ＝１ω０×（×
Ｈ
２
）（３１
Ｄ２Ｄ
）（０００×２．０６４１ ＭＷＲ＝１ω０×π××
４２
最后，根据ＭＷ＝ＭＷＳ＋ＭＷＲ即可求得水平和垂直风压对罐壁罐底接合点的倾倒力矩ＭＷ。
（）
３ 实例验证
０１５年大港油田采油六厂羊中心站６＃罐大修项目，具体为拆除原５０００ｍ３多功能罐，并在原址新２
，油罐直径Ｄ＝２建一座５０００ｍ３多功能罐。该项目的国内风载荷的基准压力ｗ０＝５５０Ｐａ３．７ｍ，罐壁高
２．５ｍ为拱顶罐。下面将重点说明水平和垂直风压对罐壁罐底接合点的倾倒力矩ＭＷ的计算过程，Ｈ＝１
并对比与原油罐（无抗风锚固计算时）的不同情况。
）～（）可以计算出：对于新建的５０００ｍ３多功能罐，根据式（１１４１
（）．２３．６８ｋＰａｗ０＝０ ＰＷＳ＝１
（）．０６．１３ｋＰａｗ０＝１ ＰＷＲ＝２
０００×ＰＷＳ×（Ｄ×Ｈ） ＭＷＳ＝１×
Ｈ
（２５９０６２Ｎ·ｍ）＝１
２
Ｄ２Ｄ
（０００×ＰＷＲ×π×９０４２２８Ｎ·ｍ） ＭＷＲ＝１×＝５
４２（１６３２９０Ｎ·ｍ） ＭＷ＝ＭＷＳ＋ＭＷＲ＝７
为了核实上述结果，应用ＴＡＮＫ软件进行了验算。ＴＡＮＫ软件关于ＭＷＳ和ＭＷ的计算结果如下：
］：ｔｂｏｍｅｎｔａｂｏｕｔｓｈｅｌｌｏｏｔｔｏｍｏｉｎｔ［ＭＷＳ Ｍ－－ ｊ）＊Ｈ８．＊Ｖｆａｃｔ（Ｄ＋Ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ＾２／２ ＝１
／８．＊０．７６７６（７７．８＋０．０）＊４１．０＾２２ ＝１
００８５４．７ｆｔ．ｌｂ［１２２１３４２．８Ｎ·ｍ］ ＝９
：ｏｍｅｎｔａｂｏｕｔｓｈｅｌｌｏｏｔｔｏｍｏｉｎｔ［ＭＷ］ｔｂ Ｍ －－ｊｉｎｄＵｌｉｆｔｒｅａ ＝ＭＷＳ＋Ｗ ＊ＶＡ＊Ｄ／２ｐ／００８５４＋０．１５９９＊６８３７８４＊７７．８２ ＝９
１５２１５４．０ｆｔ．ｌｂ［６９８５０８４．５Ｎ·ｍ］ ＝５
（）
）和式（）计算的ＭＷ与ＴＡＮＫ软件计算的结果差别很小。可见根据式（３４１１
）～式（）可以求得：另外，根据项目的其他设计条件，应用式（２４（０４５５２６２Ｎ·ｍ）１ Ｍｐｉ＝
（６９０６３２Ｎ·ｍ） ＭＤＬ＝６
（３６７７７０Ｎ·ｍ） ＭＤＬＲ＝３
（５８８５２８８Ｎ·ｍ） ＭＦ＝２通过上述计算得出：
／．６．５＋ＭＤＬＲ０１ＭＷ＋Ｍｐ ｉ＞ＭＤＬ
）（５１
／）（２ＭＷ＋ＭｐＭＭＭ＋ＤＬＲｉ＜ＤＦＬ＋
）表明，当考虑油罐抗风稳定性时，需要对油罐进行锚固设计。故而在该项目中对油罐增加式（１５了锚固螺栓，以确保罐体不会发生倾倒。原油罐没有锚固设计，这样就纠正了原项目不严谨的部分。
４ 结语
油罐抗风稳定性计算及锚固设用ＧＢ５０３４１０１４附录Ｆ中的设计风压１．２３．０６２－ω０和２ω０分别代替“计”中的ＰＷＳ和ＰＷＲ对水平和垂直风压对罐壁罐底接合点的倾倒力矩ＭＷ进行了计算。相对于原来的设计方法，在抗风稳定性中考虑了风载荷对油罐的倾倒力矩，极大地增加了油罐的安全性，为以后的国内油罐设计提供了重要参考。
［参考文献］
［］立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范，Ｇ］．１２Ｂ５０３４１０１４［Ｓ－［］焊接石油储罐，Ａ］．２Ｐ６５００１３［Ｓ２－
［］刘德平，赵永胜，陈全勇，等．）：３］．国内外基本风速标准的比较研究［电力勘测设计，２３０１３（２０～３３．Ｊ
［编辑］ 张涛