第32卷第3期
V01.32No.3
AdvanPes
水利水电科技进展
jn卧ienceandTechnnIo剐orWaterResourc鸬
2012年6月
Jun.2012
DOI:10.38踟/j.is".1006—7647.2012.03.002
(复合)土工膜防渗土石坝饱和非饱和渗流特性
岑威钧1,王
蒙1,杨志祥2
(I.河海大学水利水电学院,江苏南京2l(】098;2.杭州市闲林水库筹建处,浙江杭州310017)
摘要:分别采用完全饱和渗流及饱和一非饱和渗流有限元计算理论,对(复合)土工膜防渗土石坝进行渗流场仿真分析,重点研究土工膜等效处理时不同厚度放大倍数下大坝渗流场变化规律.同时结合坝体土石料不同渗透特性,计算得到大坝渗流量和浸润线与土工膜厚度放大倍数之间的关系,并比较了按完全饱和渗流理论与饱和一非饱和渗流理论计算结果的差别。结果表明:在坝体土石料渗透特性相同的情况下,土工膜不同厚度放大倍数时浸润线仅在土工膜等效区有较大差别,在膜后坝体部位基本保持不变;大坝渗流量与土工膜厚度放大倍数及坝体填料的渗透特性相关,按饱和渗流理论计算所得的大坝渗流量大于按饱和一非饱和渗流理论计算得到的渗流量。关键词:(复合)土工膜;土石坝;饱和渗流;饱和一非饱和渗流;等效算法;有限元模拟中图分类号:TV314;7ITV64l
文献标志码:A
文章编号:1006—7647(2012)03—0006一04
wei—j岫1,wANcM帅一,YANG
210098,Chjm;
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与黏土、混凝土或沥青混凝土等土石坝传统的防渗材料相比,(复合)土工膜具有更为优越的防渗性能。质量良好的土工膜的渗透系数一般不超过lO一‘cn∥s。土石坝采用(复合)土工膜防渗方案具有工程施工速度快、造价低廉等优点…。国内外已有不少土石坝工程采用(复合)土工膜进行新坝防渗或老坝渗漏加固IHJ。为了科学合理地评价(复合)土工膜的防渗效果,势必要对其防渗特性进行计算分析。目前土石坝渗流分析一般多采用有限元法,而用于土石坝防渗的土工膜厚度一般在lr帅左右,
低坝则更薄,如何在有限元法渗流计算时正确表述土工膜的防渗效果成为核心问题。由于土工膜厚度太小,无法在常规有限元网格剖分和计算时直接反映。通常的做法是按照某种等效原则将土工膜放大成有一定厚度的土体介质,但放大到多少合适具有很大的经验性l“J。另外,这种近似处理是否符合实际情况,等效处理后坝体的渗流场分布规律、渗流量、浸润线(逸出点)等是否发生明显变化,目前还缺乏细致研究。本文采用饱和一非饱和渗流计算理论,借助某复合土工膜防渗土石坝工程,按照土工膜防
基金项目:国家自然科学基金(51009055);中央高校摹奉科研业务费专项(2【l【)9R∞514)
作者简介:岑威钧(1977一),男,浙江慈溪人,剐教授,博t,主要从事土石坝上程及水工渗流分析与控制研究。BlIlail:}lIlucwj@163.m
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渗效果等价的原则对土工膜的计算厚度进行不同程度的放大处理,进行多方案比较if.算,得到大坝渗流量和浸润线高度随土工膜厚度放大倍数的变化规律。同时,针对筑坝材料不I司渗透特性的情况,进行大坝渗流特性的对比分析,以揭示土工膜用于不同渗透特性土石料(如堆石,砂砾石,砾质土、壤土、黏土等)填筑土石坝时的防渗效果和渗流变化规律。
2(复合)土工膜防渗土石坝结构形式及土工膜渗透特性模拟
图I为典犁的(复合)土工膜坝而防渗土石坝的结构布置图L9J。(复合)土T膜有上、下挚层保护,表面再覆盖保护层,以尽可能地确保(复合)土工膜不受损伤破坏。当上游坝坡较陡时,需采用胶黏剂等措施将(复合)土工膜与坝呵及j:保护层牢固结合,确保(复合)土工膜的扰滑稳定性。
1饱和一非饱和渗流场求解理论
1.1控制方程
多孔介质各向异性饱和一非饱和非恒定达西渗流控制方程67啦]为
杀k舢。)篆州,“¨]_Q=
[c(^。)+芦。]‘竽
其中
c(/l,)=a护刀^,
(1)
挑凝l:甜板
糟埔
(2)
图l
式中:^,为压力水头;七:为饱和渗透系数;七,(.Il。)为相对透水率,0<&,≤l;c(h。.)为比容水度,在正压区C(^。.)=0;卢为饱和一非饱和选择常数,在非饱和区为0,在饱和区为1;口为体积含水率;s,为弹性贮水率,饱和±体的s,为一个常数,在非饱和土体中S。=0,当忽略土体骨架及水的压缩性时对于饱和区也有Js,=0;p为源汇项。
当计算稳定渗流场时,只需令控制方程式(1)右端项为零即町。对于土石坝T程,坝体坝基内部一般不存在渗流源汇项,因此式(1)中Q=O。如果按饱和渗流场求解,只需令式(1)中女,(^。)=1即可。1.2定解条件
非恒定饱和一非饱和渗流求解时的定解条件
如下:
(复合)土工膜坝面防渗土石坝结构形式
室内试验表明,质鼍完好的土丁膜足几乎不透水的,而实际土工膜防渗土石坝足有一定程度的渗漏。这除了施j二不良等原闪引起的各种缺陷损伤渗漏外,一般认为渗漏是由于土J=膜牛产过程中产品质挝的不均匀性导致的细微孑L眼造成的。这砦孔眼的孔径一般明显小于土工膜厚度,渗漏醴汁算时可将孔眼视为小管,理论上可利t}}jPoiseuille公式计算这砦细微的缺陷孔眼引起的渗漏量。对于土工膜防渗土石坝,仅知道渗流量足不够的,还需详细r解大坝渗流场分布规律,进而进行防渗效果和防渗安全性的评价。
对网1中坝面土工膜典型段,根据上工膜防渗效果等效原则,即渗流垃保持不变,要求士上膜在厚度方向(主要防渗方向)上满足-。oJ:
初始条件
^。(髫。,O)=矗。(鼻。,‘o)
边界条件
^。(石i,f)Ir.=^。l(算i,£)
(4)
(i=1,2,3)
(3)
^:,=孝后,一胁,,
£为等效厚度;肘为土1二膜厚度放大倍数。
(8)
式中:”为土工膜厚度方向的等效渗透系数;后,.为土工膜厚度方向的渗透系数;艿为土工膜的厚度;
一k舢()篱州,“¨㈧R锄(f)
(5)
类似地,在土工膜乎面内,即图l中的y’方向,也有类似的要求,即
骨
1
当问题简化为只按饱和渗流理论计算渗流场时.相对渗透系数%,(矗.)=1,除满足式(3)一(5)外,还需增加逸出面边界和自由面边界,分别为
是;,=芋露,=亩oyT
(9)
一旧㈨)差州,“¨h≥呦。卜o
(6)
式中:|i}:,为土工膜平面内的等效渗透系数;^,,为土工膜平面内的渗透系数。
由式(8)和式(9)可知,等效处理后的土1二膜在厚度放大肘倍的同时,在厚度方向J:的渗透系数也放大M倍,而乎面内的渗透系数则减小为原来的
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1埘。计算表明,由于土工膜的渗透系数已到达
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。7・
(7)
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10。11cn∥s量级,平面内的渗透系数再减小也不会新增防渗效果,可予以忽略。
进行有限元渗流场计算时,由于土工膜渗透系数的等效处理是在局部坐标系下完成的,实际编程计算时需将其转换至整体坐标系下,式(10)为渗透系数坐标旋转公式。
3
3
图3给出了4组计算方案的坝体浸润线分布,图中浸润线附近标注的数据50,100,200,500,1
Ooo,
2000和4000为土工膜厚度放大倍数。由图3可见,在同一计算方案中不同土工膜厚度放大倍数下,浸润线在土工膜等效处理部位变化较大,而膜后坝体内浸润线分布规律基本保持不变,下游逸出点高度也基本不变。对比4组计算方案,其膜后浸润线分布高度和逸出点均随坝体土石料的渗透系数减小而增加。
b=∑∑a∥咖;,,
i=l,=1
(10)
式中:^:i和^Ⅳ分别为整体和局部乍标系下的渗透系数;口∥和。矿分别为相应坐标轴问的方向余弦。
3计算分析
计算对象为一高30m的复合土工膜防渗土石坝,上下游坝坡均为1:2。坝面复合土工膜有效防
渗厚度为l咖,搴内试验测定复合土工膜渗透系数为
10‘10cnl/s。根据土工膜防渗土石坝(含渗漏加固)的实际可能使用情况,将坝体土石料的渗透系数分别假定为10—2cⅡ∥s,10_。crn/s,10“cⅡ∥s,lO一5crn/s,记为方案1,2,3,4,以模拟土工膜用于不同渗透特性土石坝的防渗或渗漏修复。每组方案将土工膜厚度从实际的l
l
(a)与案
《b)方案2
n耐别放大至50哪,100咖,200咖,500栅,
000舢,2000nun和4000哪等7种工况’相应的厚
(c)力窠3
度方向等效渗透系数分男|J为5×10-9cln/8,l×10。8
cⅡ∥s,2×lO一8cnl/s,5×lO一8cn∥s,l×lO一7cIn/s,2×
lO一7crr∥s和4
x
10-7cn∥s。计算分析中不考虑坝面
土工膜可能存在的缺陷损伤引起的集中渗漏效应。
图2给出了4组不同计算方案的大坝渗流量与土工膜厚度放大倍数的关系曲线。由图2可见,在土工膜同一厚度放大倍数下,大坝渗流量随坝体渗透系数的减小而减小,各组方案中大坝渗流量均随土工膜厚度放大倍数的增加而减小。这个计算结果反映的工程背景为:当坝体材料为透水性好的砂砾石时,渗流量随土工膜厚度放大倍数的增大而明显减小,对于壤土等渗透性较弱的材料,土工膜厚度放大倍数对渗流量的影响很微小。
图3坝体浸润线分布规律
(d)疗霉4
图4为4组计算方案膜后浸润线高度与矗坝/知膜的关系荫线,其中&坝/七膜表示筑坝土石料渗透系数与土工膜的等效渗透系数的比值,用于反映两者渗透特性的差异程度,例如方案l中土工膜厚度放大500倍时的||2坝/%膜值与方案2中土工膜厚度放大50倍时的t坝/矗膜值相同,同为200000。由图4可见,膜后浸润线高度受土工膜厚度放大倍数的影响很小,不同方案之间浸润线高度却相差很大,说明坝内浸润线高度是受坝体材料渗透特性控制,而不是土工膜的渗透性能。
此外,对各组方案进行了完全饱和与饱和一非饱和渗流特性对比计算Ll¨,图5给出方案4两种渗流计算理沦下的渗流量变化规律。由图5可见,采用饱和渗流理论与采用饱和一非饱和渗流理论计算所得的渗流量有一定差异。在相同土工膜厚度放大倍数下,饱和渗流理论得到的渗流量大于非饱和情况
图2不同方案下大坝渗流量与土工膜厚度放大倍数的关系
’8‘
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倒:025-837s6335
BⅢ甜:声@‰.砒.m^£fp://鼬.抛.幽.m
不考虑施工不良等原因引起的集中缺陷渗漏。实际工程中,这些缺陷渗漏很难完全避免,需要进一步的深入研究。参考文献:
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109卜1095.
下的渗流量。饱和渗流计算结果中,渗流量随土工膜厚度放大倍数的增加而减小,而非饱和渗流计算结果中,渗流量随土工膜厚度放大倍数的增加而增加。随着放大倍数的增加,两者渗流量有趋近趋势。
4结论
a.计算中将土工膜厚度放大处理后,不同放大倍数下浸润线在土工膜等效区有较大差别,在坝体部位分布很接近,包括膜后浸润线高度和逸出点高度。
b.膜后坝体浸润线的高度主要受坝体土石料渗透特性控制,而不是土工膜的渗透性能,计算结果受土工膜厚度放大倍数影响不大。
c.当坝体土石料渗透系数较大时,渗流量随土工膜厚度放大倍数的增加而减小;当坝体土石料的渗透系数较小时,大坝渗流量几乎不随土工膜厚度放大倍数变化。
d.采用饱和渗流理论与饱和一非饱和渗流理论计算得到的坝内渗流场分布规律接近,同一土工膜厚度放大倍数下,饱和渗流理论计算得到的渗流量
[9]岑威钧,沈长松,李星,等.堤坝中防渗(复合)土工膜的
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(收稿日期:∞I卜11一17编辑:周红梅)
要比饱和一非饱和渗流理论计算得到的渗流量大。
随着放大倍数的增加,两者有趋近趋势。
综上所述,在对(复合)土工膜防渗土石坝进行渗流有限元计算分析时,按流量等效的原则将土工膜厚度放大处理是可行的。根据计算成果的对比分析及考虑合理的大坝结构布局,建议土工膜的厚度放大以不超过2m为宜。此外,本文的计算分析是基于坝面(复合)土工膜质量完好无损的理想情况,
水利水电科技进展.加12.32(3)
刑:晒-83786335B,,日H:五@抛.诎.m觚P:∥鼬.挑.也.m
。9。
(复合)土工膜防渗土石坝饱和-非饱和渗流特性
作者:作者单位:刊名:英文刊名:年,卷(期):被引用次数:
岑威钧, 王蒙, 杨志祥, CEN Wei-jun, WANG Meng, YANG Zhi-xiang
岑威钧,王蒙,CEN Wei-jun,WANG Meng(河海大学水利水电学院,江苏南京,210098), 杨志祥,YANG Zhi-xiang(杭州市闲林水库筹建处,浙江杭州,310017)水利水电科技进展
Advances in Science and Technology of Water Resources2012,32(3)1次
参考文献(11条)
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11. FREDLUND D G;XING A Equations for the soil-water characteristic curve 1994(08)
引证文献(1条)
1. 姜海波 高土石坝粘土心墙和复合土工膜防渗性能研究[期刊论文]-水资源与水工程学报 2013(4)
本文链接:http://d.wanfangdata.com.cn/Periodical_slsdkjjz201203002.aspx
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摘要:分别采用完全饱和渗流及饱和一非饱和渗流有限元计算理论,对(复合)土工膜防渗土石坝进行渗流场仿真分析,重点研究土工膜等效处理时不同厚度放大倍数下大坝渗流场变化规律.同时结合坝体土石料不同渗透特性,计算得到大坝渗流量和浸润线与土工膜厚度放大倍数之间的关系,并比较了按完全饱和渗流理论与饱和一非饱和渗流理论计算结果的差别。结果表明:在坝体土石料渗透特性相同的情况下,土工膜不同厚度放大倍数时浸润线仅在土工膜等效区有较大差别,在膜后坝体部位基本保持不变;大坝渗流量与土工膜厚度放大倍数及坝体填料的渗透特性相关,按饱和渗流理论计算所得的大坝渗流量大于按饱和一非饱和渗流理论计算得到的渗流量。关键词:(复合)土工膜;土石坝;饱和渗流;饱和一非饱和渗流;等效算法;有限元模拟中图分类号:TV314;7ITV64l
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与黏土、混凝土或沥青混凝土等土石坝传统的防渗材料相比,(复合)土工膜具有更为优越的防渗性能。质量良好的土工膜的渗透系数一般不超过lO一‘cn∥s。土石坝采用(复合)土工膜防渗方案具有工程施工速度快、造价低廉等优点…。国内外已有不少土石坝工程采用(复合)土工膜进行新坝防渗或老坝渗漏加固IHJ。为了科学合理地评价(复合)土工膜的防渗效果,势必要对其防渗特性进行计算分析。目前土石坝渗流分析一般多采用有限元法,而用于土石坝防渗的土工膜厚度一般在lr帅左右,
低坝则更薄,如何在有限元法渗流计算时正确表述土工膜的防渗效果成为核心问题。由于土工膜厚度太小,无法在常规有限元网格剖分和计算时直接反映。通常的做法是按照某种等效原则将土工膜放大成有一定厚度的土体介质,但放大到多少合适具有很大的经验性l“J。另外,这种近似处理是否符合实际情况,等效处理后坝体的渗流场分布规律、渗流量、浸润线(逸出点)等是否发生明显变化,目前还缺乏细致研究。本文采用饱和一非饱和渗流计算理论,借助某复合土工膜防渗土石坝工程,按照土工膜防
基金项目:国家自然科学基金(51009055);中央高校摹奉科研业务费专项(2【l【)9R∞514)
作者简介:岑威钧(1977一),男,浙江慈溪人,剐教授,博t,主要从事土石坝上程及水工渗流分析与控制研究。BlIlail:}lIlucwj@163.m
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水利水电科技进展,2012,32(3)
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B,剃:丘@№.础.m^印://拗.概.也.m
渗效果等价的原则对土工膜的计算厚度进行不同程度的放大处理,进行多方案比较if.算,得到大坝渗流量和浸润线高度随土工膜厚度放大倍数的变化规律。同时,针对筑坝材料不I司渗透特性的情况,进行大坝渗流特性的对比分析,以揭示土工膜用于不同渗透特性土石料(如堆石,砂砾石,砾质土、壤土、黏土等)填筑土石坝时的防渗效果和渗流变化规律。
2(复合)土工膜防渗土石坝结构形式及土工膜渗透特性模拟
图I为典犁的(复合)土工膜坝而防渗土石坝的结构布置图L9J。(复合)土T膜有上、下挚层保护,表面再覆盖保护层,以尽可能地确保(复合)土工膜不受损伤破坏。当上游坝坡较陡时,需采用胶黏剂等措施将(复合)土工膜与坝呵及j:保护层牢固结合,确保(复合)土工膜的扰滑稳定性。
1饱和一非饱和渗流场求解理论
1.1控制方程
多孔介质各向异性饱和一非饱和非恒定达西渗流控制方程67啦]为
杀k舢。)篆州,“¨]_Q=
[c(^。)+芦。]‘竽
其中
c(/l,)=a护刀^,
(1)
挑凝l:甜板
糟埔
(2)
图l
式中:^,为压力水头;七:为饱和渗透系数;七,(.Il。)为相对透水率,0<&,≤l;c(h。.)为比容水度,在正压区C(^。.)=0;卢为饱和一非饱和选择常数,在非饱和区为0,在饱和区为1;口为体积含水率;s,为弹性贮水率,饱和±体的s,为一个常数,在非饱和土体中S。=0,当忽略土体骨架及水的压缩性时对于饱和区也有Js,=0;p为源汇项。
当计算稳定渗流场时,只需令控制方程式(1)右端项为零即町。对于土石坝T程,坝体坝基内部一般不存在渗流源汇项,因此式(1)中Q=O。如果按饱和渗流场求解,只需令式(1)中女,(^。)=1即可。1.2定解条件
非恒定饱和一非饱和渗流求解时的定解条件
如下:
(复合)土工膜坝面防渗土石坝结构形式
室内试验表明,质鼍完好的土丁膜足几乎不透水的,而实际土工膜防渗土石坝足有一定程度的渗漏。这除了施j二不良等原闪引起的各种缺陷损伤渗漏外,一般认为渗漏是由于土J=膜牛产过程中产品质挝的不均匀性导致的细微孑L眼造成的。这砦孔眼的孔径一般明显小于土工膜厚度,渗漏醴汁算时可将孔眼视为小管,理论上可利t}}jPoiseuille公式计算这砦细微的缺陷孔眼引起的渗漏量。对于土工膜防渗土石坝,仅知道渗流量足不够的,还需详细r解大坝渗流场分布规律,进而进行防渗效果和防渗安全性的评价。
对网1中坝面土工膜典型段,根据上工膜防渗效果等效原则,即渗流垃保持不变,要求士上膜在厚度方向(主要防渗方向)上满足-。oJ:
初始条件
^。(髫。,O)=矗。(鼻。,‘o)
边界条件
^。(石i,f)Ir.=^。l(算i,£)
(4)
(i=1,2,3)
(3)
^:,=孝后,一胁,,
£为等效厚度;肘为土1二膜厚度放大倍数。
(8)
式中:”为土工膜厚度方向的等效渗透系数;后,.为土工膜厚度方向的渗透系数;艿为土工膜的厚度;
一k舢()篱州,“¨㈧R锄(f)
(5)
类似地,在土工膜乎面内,即图l中的y’方向,也有类似的要求,即
骨
1
当问题简化为只按饱和渗流理论计算渗流场时.相对渗透系数%,(矗.)=1,除满足式(3)一(5)外,还需增加逸出面边界和自由面边界,分别为
是;,=芋露,=亩oyT
(9)
一旧㈨)差州,“¨h≥呦。卜o
(6)
式中:|i}:,为土工膜平面内的等效渗透系数;^,,为土工膜平面内的渗透系数。
由式(8)和式(9)可知,等效处理后的土1二膜在厚度放大肘倍的同时,在厚度方向J:的渗透系数也放大M倍,而乎面内的渗透系数则减小为原来的
一㈨㈨)卷州,“¨㈨删kl
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r4=。
1埘。计算表明,由于土工膜的渗透系数已到达
E删:矗@抛.幽.∞娜://鼬.舭.砒m
。7・
(7)
剐:025—83786335
10。11cn∥s量级,平面内的渗透系数再减小也不会新增防渗效果,可予以忽略。
进行有限元渗流场计算时,由于土工膜渗透系数的等效处理是在局部坐标系下完成的,实际编程计算时需将其转换至整体坐标系下,式(10)为渗透系数坐标旋转公式。
3
3
图3给出了4组计算方案的坝体浸润线分布,图中浸润线附近标注的数据50,100,200,500,1
Ooo,
2000和4000为土工膜厚度放大倍数。由图3可见,在同一计算方案中不同土工膜厚度放大倍数下,浸润线在土工膜等效处理部位变化较大,而膜后坝体内浸润线分布规律基本保持不变,下游逸出点高度也基本不变。对比4组计算方案,其膜后浸润线分布高度和逸出点均随坝体土石料的渗透系数减小而增加。
b=∑∑a∥咖;,,
i=l,=1
(10)
式中:^:i和^Ⅳ分别为整体和局部乍标系下的渗透系数;口∥和。矿分别为相应坐标轴问的方向余弦。
3计算分析
计算对象为一高30m的复合土工膜防渗土石坝,上下游坝坡均为1:2。坝面复合土工膜有效防
渗厚度为l咖,搴内试验测定复合土工膜渗透系数为
10‘10cnl/s。根据土工膜防渗土石坝(含渗漏加固)的实际可能使用情况,将坝体土石料的渗透系数分别假定为10—2cⅡ∥s,10_。crn/s,10“cⅡ∥s,lO一5crn/s,记为方案1,2,3,4,以模拟土工膜用于不同渗透特性土石坝的防渗或渗漏修复。每组方案将土工膜厚度从实际的l
l
(a)与案
《b)方案2
n耐别放大至50哪,100咖,200咖,500栅,
000舢,2000nun和4000哪等7种工况’相应的厚
(c)力窠3
度方向等效渗透系数分男|J为5×10-9cln/8,l×10。8
cⅡ∥s,2×lO一8cnl/s,5×lO一8cn∥s,l×lO一7cIn/s,2×
lO一7crr∥s和4
x
10-7cn∥s。计算分析中不考虑坝面
土工膜可能存在的缺陷损伤引起的集中渗漏效应。
图2给出了4组不同计算方案的大坝渗流量与土工膜厚度放大倍数的关系曲线。由图2可见,在土工膜同一厚度放大倍数下,大坝渗流量随坝体渗透系数的减小而减小,各组方案中大坝渗流量均随土工膜厚度放大倍数的增加而减小。这个计算结果反映的工程背景为:当坝体材料为透水性好的砂砾石时,渗流量随土工膜厚度放大倍数的增大而明显减小,对于壤土等渗透性较弱的材料,土工膜厚度放大倍数对渗流量的影响很微小。
图3坝体浸润线分布规律
(d)疗霉4
图4为4组计算方案膜后浸润线高度与矗坝/知膜的关系荫线,其中&坝/七膜表示筑坝土石料渗透系数与土工膜的等效渗透系数的比值,用于反映两者渗透特性的差异程度,例如方案l中土工膜厚度放大500倍时的||2坝/%膜值与方案2中土工膜厚度放大50倍时的t坝/矗膜值相同,同为200000。由图4可见,膜后浸润线高度受土工膜厚度放大倍数的影响很小,不同方案之间浸润线高度却相差很大,说明坝内浸润线高度是受坝体材料渗透特性控制,而不是土工膜的渗透性能。
此外,对各组方案进行了完全饱和与饱和一非饱和渗流特性对比计算Ll¨,图5给出方案4两种渗流计算理沦下的渗流量变化规律。由图5可见,采用饱和渗流理论与采用饱和一非饱和渗流理论计算所得的渗流量有一定差异。在相同土工膜厚度放大倍数下,饱和渗流理论得到的渗流量大于非饱和情况
图2不同方案下大坝渗流量与土工膜厚度放大倍数的关系
’8‘
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倒:025-837s6335
BⅢ甜:声@‰.砒.m^£fp://鼬.抛.幽.m
不考虑施工不良等原因引起的集中缺陷渗漏。实际工程中,这些缺陷渗漏很难完全避免,需要进一步的深入研究。参考文献:
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下的渗流量。饱和渗流计算结果中,渗流量随土工膜厚度放大倍数的增加而减小,而非饱和渗流计算结果中,渗流量随土工膜厚度放大倍数的增加而增加。随着放大倍数的增加,两者渗流量有趋近趋势。
4结论
a.计算中将土工膜厚度放大处理后,不同放大倍数下浸润线在土工膜等效区有较大差别,在坝体部位分布很接近,包括膜后浸润线高度和逸出点高度。
b.膜后坝体浸润线的高度主要受坝体土石料渗透特性控制,而不是土工膜的渗透性能,计算结果受土工膜厚度放大倍数影响不大。
c.当坝体土石料渗透系数较大时,渗流量随土工膜厚度放大倍数的增加而减小;当坝体土石料的渗透系数较小时,大坝渗流量几乎不随土工膜厚度放大倍数变化。
d.采用饱和渗流理论与饱和一非饱和渗流理论计算得到的坝内渗流场分布规律接近,同一土工膜厚度放大倍数下,饱和渗流理论计算得到的渗流量
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(收稿日期:∞I卜11一17编辑:周红梅)
要比饱和一非饱和渗流理论计算得到的渗流量大。
随着放大倍数的增加,两者有趋近趋势。
综上所述,在对(复合)土工膜防渗土石坝进行渗流有限元计算分析时,按流量等效的原则将土工膜厚度放大处理是可行的。根据计算成果的对比分析及考虑合理的大坝结构布局,建议土工膜的厚度放大以不超过2m为宜。此外,本文的计算分析是基于坝面(复合)土工膜质量完好无损的理想情况,
水利水电科技进展.加12.32(3)
刑:晒-83786335B,,日H:五@抛.诎.m觚P:∥鼬.挑.也.m
。9。
(复合)土工膜防渗土石坝饱和-非饱和渗流特性
作者:作者单位:刊名:英文刊名:年,卷(期):被引用次数:
岑威钧, 王蒙, 杨志祥, CEN Wei-jun, WANG Meng, YANG Zhi-xiang
岑威钧,王蒙,CEN Wei-jun,WANG Meng(河海大学水利水电学院,江苏南京,210098), 杨志祥,YANG Zhi-xiang(杭州市闲林水库筹建处,浙江杭州,310017)水利水电科技进展
Advances in Science and Technology of Water Resources2012,32(3)1次
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引证文献(1条)
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本文链接:http://d.wanfangdata.com.cn/Periodical_slsdkjjz201203002.aspx