第２８卷第３期衡阳师范学院学报Ｎｏ．３Ｖ０１．２８；Ｑ！！生！旦』竺！！翌！！Ｑ！蔓！呈曼！！翌ｇ塑旦！堡！！堕望！∑！！！！！￥』堡璺！：！！！！
水解酸化一厌氧一好氧工艺处理罐头食品加工废水
邹桂香１，唐文清２，田亚平２，许金生３，冯泳兰３，曾荣英３
（１．衡阳市环境监测站，湖南衡阳４２１００１；
２．衡阳师范学院资源环境与旅游管理系，湖南衡阳４２１００８；
３．衡阳师范学院化学与材料学系，湖南衡阳４２１００８）
摘要：罐头食品生产废水是易降解高浓度有机废水，根据废水的水质特点，采用水解酸化一厌氧一好氧法多级流
程联合处理。运行结果表明，该工艺处理效果良好，工艺运行稳定，系统总ｃ０Ｄ去除率达９５．６％；ＢＯＤ。总去
除率达９８．６％；ＳＳ总去除率为９３．３％；色度平均总去除率为９４．６％。出水各项指标均优于《污水综合排放标
准》（ＧＢ８９７８—１９９６）中二级标准的要求。
关键词：水解酸化；厌氧；好氧；罐头食品废水
中图分类号：Ｘ７０３．１文献标识码：Ａ文章编号：１６７３—０３１３（２００７）０３一００７５一０４
员水平要求较低，投资少，运行费用低，能确保废水经该
ｌ概况工艺处理后的水质达到《污水综合排放标准》（ＧＢ８９７８－－
食品生产过程中废水排放量大、成分复杂、有机物浓１９９６）中二极标准达标排放。
度高，对环境的污染非常强烈。单一的处理工艺往往无法２工艺流程及设计参数
达到较高的去除率，对污水中的不同杂质处理效果也不相
同。因此，通常采用多级流程联合处理，以达到高效、高２．１设计水量及水质情况
负荷、抗冲击等要求ｎ］。根据该公司的生产现状，污水处理规模按１５０ｍ３／ｄ来
某生产马蹄、蘑菇等罐头食品公司的废水主要由原料设计，即设计水量为６．３ｍ３／ｈ。综合废水水质为：ＣＯＤ洗涤、去皮、蒸煮、洗罐及车间冲洗水组成的高浓度有机１６００～２５００ｍｇ／Ｌ，ＢＯＤ５９００～１５００ｍｇ／Ｌ，ＳＳ５００～废水，废水量峰值达１４０ｍ３／ｄ。该公司相邻贺江上游的白８００ｍｇ／Ｌ，色度６００～９００倍，ｐＨ４～６，ＢＯＤ５／ＣＯＤ０．５６沙河，白沙河的年均流量为１．１４亿ｍ３，水资源较缺乏，～０．６，可生化性好。
若高浓度有机废水未经处理直接排人白沙河，将严重影响２．２排放标准
本地区和贺江水系水资源。其排放废水已经纳入当地环保废水处理后水质要求达到《污水综合排放标准》部门重点项目，需及时有效治理。ＧＢ８９７８—１９９６中的二级排放标准。
综合废水中含有淀粉、糖类及大量悬浮物，属于易生２．３工艺流程
化降解有机废水，对此类废水宜采用生化为主、物化为辅在高浓度有机废水处理中，８０年代后出现的水解酸一的处理方法［２－９３。该综合废水间歇式排放，水质水量波动厌氧一好氧处理工艺，将厌氧一好氧有机地结合起来。水解大，有机物浓度高，而且公司缺乏相关专业技术人员，污工艺是在缺氧条件下（Ｄ０＜ｏ．３～ｏ．５ｒａｇ／Ｌ），利用微生物水处理管理运营水平低。因此处理工艺必须运行可靠、管水解菌和产酸菌的作用完成水解，酸化两个过程。在水解理方便及经济可行，在综合比较各种工艺的基础上，采用阶段，固化物质溶解为溶解性物质，大综合废水中的淀粉水解酸化（兼氧）一厌氧一好氧工艺。该工艺抗水量水质冲成分在水解细菌的淀粉酶作用下，可以有效地降解为小击负荷强，运行稳定，出水水质好，操作简便，对操作人分子，进一步提高废水的可生化性，为后续处理提供稳定的
收稿日期：２００７一０３一０４作者简介：邹桂香（１９７５一），女，湖南祁东人，衡阳市环境监测站，工程师，主要从事废水处理
７６衡阳师范学院学报２００７年第２８卷进水水质。与深度厌氧物生处理相比，将厌氧生物处理控
制在水解阶段，摒弃对环境要求严格、敏感且降解速率较
慢的甲烷化阶段，使厌氧反应进行得比较迅速，厌氧池体
积较小，结构简单，降低了工程造价。
好氧采用接触氧化池，它具有处理效率高、没有污泥
膨胀、耐冲击负荷、易启动等优点。综合废水处理具体工
艺流程见图１。２．４设计参数主要构筑物及设计参数见表ｔ。主要配套设备有１台潜水污泥泵．型号为４０ＷＱｌ２—１５—１５；低噪声罗茨鼓风机１台，型号为ＢＫ５００３；高效散流式微孔曝气器４８套，型号为ＹＪＢ－４００；复合弹性生物填料１５０ｍ３，型号为ＪＤＴＺ—１８０。
图１废水处理工艺流程
Ｆｉｇ．１Ｆｌｏｗｃｈａｒｔｏｆｗａｓｔｅｗａｔｅｒｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓ
表１构筑物尺寸及其设计参数
Ｔａｂ．１Ｔｈｅｓｉｚｅｓｏｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓａｎｄｉｔｓｄｅｓｉｇｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓ
２．５工艺说明
（１）格栅与调节池合建。格栅是为了去除废水中的大３运行效果
在水解池、厌氧池、接触氧化池内引入生活污水至填
料高度的一半处时向水解池、接触氧化池内供气，控制溶
解氧分别为０．３～０．５ｍｇ／Ｌ及２～３ｍｇ／Ｌ。接触氧化池闷
曝２４ｈ后加入来自调节池的进水至水面淹没填料，继续闷
曝６ｄ，排出部分水后进水，再闷曝６ｄ，然后向接触氧化
池内进水至溢流水位处。２０ｄ后可见填料上生物膜逐渐增
厚，再连续进水，水量由小到大（此时进水改为厌氧池出
水）。经过３个月的水解酸化、厌氧池的污泥培养和接触氧
化池的生物挂膜与驯化以及试运行，工艺开始正常运行。
实践运行结果如下，１—６月取样检测出的ＣＯＤ、
ＢＯＤ。、ＳＳ及色度进出水博况分别见图２～５，从各指标变
化曲线可明显看出，该设计工艺处理效果好，运行稳定可
靠。ＣＯＤ出水平均浓度为８３．５ｍｇ／Ｌ，平均总去除率
９５．６％；Ｂｏ耽出水平均浓度为１６．３ｍｇ／Ｉ，，平均总去除率
９８．６％；ＳＳ出水平均浓度为４１ｍｇ／Ｉ。，平均总去除率９３．３％；色度出水平均为３８．８倍，平均总去除率９４．６％；颗粒状和纤维状固体杂物，调节池起调节水质、水量的作用，同时兼初次沉淀功能，为后续处理创造良好的条件。（２）前端水解酸化一厌氧工艺，它具有较强的抗冲击负荷能力，缓冲进水的水质水量变化，为好氧处理创造较为稳定的进水条件。厌氧处理有较高的有机污染物去除率，大大降低废水的ｅ０Ｄ、ＢＯＤ５和ＳＳ浓度，节省后续好氧段的需氧量。另外，厌氧生物处理由于不需要氧的传递，也没有与之相随的微生物的大量合成，从而大大地减少了污泥的产量和处置剩余污泥的费用［１０ｍ］。（３）接触氧化池内设复合弹性生物填料，配置高效鼓风曝气设备。采用散流式曝气器，具有充氧效率高、故障率低、不易堵塞、布气均匀等优点，处理效果好且噪声低。废水经过此装置后，出水水质稳定可靠，出水的ＣＯＤ、ＢＯＤ５、ＳＳ以及ｐＨ均可达标排放。（４）沉淀池内增设塑料斜管，提高了固液分离效率，有助于出水水质稳定。
２００７年第３期邹桂香，等：水解酸化一厌氧一好氧工艺处理罐头食品加工废水７７ｐＨ出水平均值为７．６。优于《污水综合－ｈ｝放标准》Ｏ印（ＧＢ８９７８－－１９９６）的二级标准。０
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ｌ２３４５６图４ＳＳ进出水浓度
月份Ｆｉｇ．４ＳＳｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｏｆｉｎｆｌｕｅｎｔａｎｄｅｆｆｌｕｅｎｔ
图２ＣＯＤ进出水浓度
Ｆｉｇ．２ＣＯＤｅｏｎｃｎｔｒａｔｉｏｎｏｆｉｎｆｌｕｅｎｔａｎｄｅｆｆｌｕｅｎｔ
趟里
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月份
图５进出水色度
Ｆｉｇ．５Ｃｏｌｕｒｉｔｙｏｆｉｎｆｌｕｅｎｔａｎｄｅｆｆｌｕｅｎｔ
ｌ２３４５６为进一步检测该设计方案各段工艺的处理效果，分别
月份在各段出水取样口取水样进行检测，检测结果（３－６月，每
月４次共１６次数据的均值）见表２。结果说明，各段工艺图３ＣＯＤ。进出水浓度
都有明显的处理效果，均发挥了降解作用。
Ｆｉｇ．３ＣＯＤ５ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｏｆｉｎｆｌｕｅｎｔａｎｄｅｆｆｌｕｅｎｔ
表２各段处理后出水水质
Ｔａｂ．２Ｅｆｆｌｕｅｎｔｑｕａｌｉｔｙａｆｔｅｒｔｒｅａｔｅｄｂｙｅａｃｈｐｒｏｃｅｓｓ
说明：１－是由于格栅的截留和调节池的沉淀共同作用的去除率：１ｚ、巾、１ｎ分男１是水解酸化池、厌氧池、接触氧化池的降解效率：他为总的去除率。
９５．６％；ＢＯＤ；总去除率为９８．６％；ＳＳ总去除率９３．３％；
４结论色度总去除率为９４．６％。出水水质优于《污水综合排放标
①运行结果表明，采用水解酸化（兼氧）一厌氧一好准》（ＧＢ８９７８—１９９６）二级标准要求。
氧（接触氧化）工艺来处理罐头食品有机废水是合适的，②从运行实践来看，该工艺具有较高的抗冲击负荷能处理效果明显，各项指标去除率高。系统ＣＯＤ总去除率达力，运行稳定，尽管车间排出水的水质水量起伏大，但出
水水质始终能满足排放要求。
７８衡阳师范学院学报２００７年第２８卷
③工程投资以及运行费用低，工程总造价为２６．６万元４４—４５．一
（不含土地费用），运行费用为０．５２元／ｍ３，在同类废水处Ｅ６］胡大锵．柑桔罐头废水处理工程的设计及运行ＥＪ］．中理中属于比较经济的，该工艺对同类废水处理中属于比较国给水排水，２００４，２０（５）：８０—８２．
经济的，该工艺对同类废水的处理有一定的借鉴意义。［７］纪荣平，恽立群．ＳＢＲ法处理食品废水的工艺设计及
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Ｈｙｄｒｏｌｙｓｉｓ。・Ａｎａｅｒｏｂｉｃ・・ＡｅｒｏｂｉｃＰｒｏｃｅｓｓ
ＺＯＵＧｕｉ—ｘｉａｎ９１，１ＨＮＧＷ音订一ｑｉｎｇ２，ＴｆＡＮＹ磊一ｐｉｎｇ２，Ｘ【，Ｊｉｎ—ｓｈｅｎｇ３，
ＦＥＮＧＹｏｎｇ—ｌａｎ３，ＺＥＮＧＲｏｎｇ—ｙｉｎｇ３
（１．ＨｅｎｇｙａｎｇＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＭｏｎ＇ｔｏｒｉｎｇＳｔａｔｉｏｎ，ＨｅｎｇｙａｎｇＨｕｎａｎ４２１００１，Ｃｈｉｎａ；
２．ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＲｅｓｏｕｒｃｅｓＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｎｄＴｏｕｒｉｓｍＭａｎａｇｅｍｅｎｔ，ＨｅｎｇｙａｎｇＮｏｒｍａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，ＨｅｎｇｙａｎｇＨｕｎａｎ４２１００８，Ｃｈｉｎａ；３．ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＣｈｅｍｉｓｔｒｙａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅ，ＨｅｎｇｙａｎｇＮｏｒｍａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，ＨｅｎｇｙａｎｇＨｕｎａｎ
４２１００８，Ｃｈｉｎａ：）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｔｈａｔｗａｓｔｅｗａｔｅｒｆｒｏｍｃａｍｅｄｆｏｏｄｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｉｓｈｉｇｈｌｙｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄｏｒｇａｎｉｃｗａｓｔｅｗａｔｅｒ，ｗｈｉｃｈｃａｎｂｅｂｉｏｄｅｇｒａｄｅｄｅａｓｉｌｙ，ｔｈｅａｃｉｄｈｙｄｒｏｌｙｓｉｓ—ａｎａｅｒｏｂｉｃ—ａｅｒｏｂｉｃｐｒｏｃｅｓｓｉｓａｄｏｐｔｅｄｔｏｔｒｅａｔｉｔ，Ｉｔｉｓｉｎｄｉｃａｔｅｄｂｙｔｈｅｐｒａｃｔｉｃａｌｏｐｅｒａｔｉｏｎｐｒｏｊｅｃｔｔｈａｔｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｈａｓｈｉｇｈｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｏｆｔｒｅａｔｍｅｎｔａｎｄｓｔａｂｌｅｗａｔｅｒｑｕａｌｉｔｙｏｆｅｆｆｌｕｅｎｔ．ＴｈｅｒｅｍｏｖａｌｒａｔｅｓｏｆＣＯＤ，ＢＯＤ，ＳＳ，ｃｏｌｏｕｒｉｔｙａｒｅｕｐｔｏ９５．６％，９８．６％，９３．３％，９４．６％ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙＡｌｌｉｎｄｅｘｅｓｏｆｅｆｆｌｕｅｎｔｃａｎｍｅｅｔｔｈｅｓｅｃｏｎｄａｒｙｓｔａｎｄａｒｄｉｎ“ＩｎｔｅｇｒａｔｅｄＷａｓｔｅｗａｔｅｒＤｉｓｃｈａｒｇｅＳｔａｎｄａｒｄ”（ＧＢ８９７８—１９９６）．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ａｃｉｄｈｙｄｒｏｌｙｓｉｓ；ａｎａｅｒｏｂｉｃ；ａｅｒｏｂｉｃ；ｃａｎｎｅｄｆｏｏｄｗａｓｔｅｗａｔｅｒ
水解酸化-厌氧-好氧工艺处理罐头食品加工废水
作者：
作者单位：邹桂香， 唐文清， 田亚平， 许金生， 冯泳兰， 曾荣英， ZOU Gui-xiang， TANG Wen-qing ， TIAN Ya-ping， XU Jin-sheng， FENG Yong-lan， ZENG Rong-ying邹桂香,ZOU Gui-xiang(衡阳市环境监测站,湖南,衡阳,421001)， 唐文清,田亚平,TANG
Wen-qing,TIAN Ya-ping(衡阳师范学院资源环境与旅游管理系,湖南,衡阳,421008)， 许金
生,冯泳兰,曾荣英,XU Jin-sheng,FENG Yong-lan,ZENG Rong-ying(衡阳师范学院化学与材
料学系,湖南,衡阳,421008)
衡阳师范学院学报
JOURNAL OF HENGYANG NORMAL UNIVERSITY
2007，28(3)
0次刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次数：
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在"厌氧-好氧"生物处理中,全程厌氧与水解酸化作为厌氧段均可有效处理印染废水,作者从作用机理、运行条件、污染物去除效果、最终产物等方面进行分析比较.结果表明:印染废水生物处理中的厌氧段宜采用全程厌氧.
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本实验经历了试运行期(2005.2.17～2005.6.15)和运行参数研究阶段(2005.6.15～2006.1.25)。在试运行期，厌氧水解酸化池进水COD平均浓度为1534mg/l，出水COD平均浓度为1427mg/l，去除率为7.5％，在试运行期，厌氧水解酸化池出水氨氮浓度均高于进水，进水NH3-N平均浓度为175mg/l，出水NH3-N平均浓度为189mg/l，氨氮提高率达8.2％，这是由于有机氮在厌氧环境中可转化为氨氮；运行参数研究阶段分为五个阶段：
第一次调整期(2005.6.15～2005.7.10)厌氧水解酸化池进水流量控制在0.1m3/h左右，回流比为4～5，厌氧水解酸化池进水COD平均浓度为
第二次调整期(2005.7.11～2005.9.2)系统进水流量为0.1m3/h，回流比为3～5，厌氧水解酸化池进水COD平均浓度为1304mg/l，出水COD平均浓度为1170mg/l，去除率为10.3％，进水NH3-N平均浓度为276mg/l，出水NH3-N平均浓度为355mg/l，提高率为28.7％；
第三次调整期(2005.9.2～2005.9.28)系统进水流量改为0.2m3/h，厌氧水解酸化池进水COD平均浓度为1556mg/l，出水COD平均浓度为
1470mg/l，COD去除率为5.5％，进出水BOD5/COD值变化波动不大；
第四次调整期(2005.9.29～2005.10.30)进水流量控制在0.15m3/h左右，厌氧水解酸化池进水COD平均浓度为933mg/l，出水COD平均浓度为
788mg/l，去除率为15.5％；进出水BOD5/COD值变化较大，提高率达175％，说明系统的可生化性得到了极大的优化，可以为反硝化阶段提供大量的有机碳源；进水NH3-N平均浓度为168mg/l，出水NH3-N平均浓度为178mg/l，提高率为5.9％，与第二次调整期相比较提高率有所下降，降低了后续工艺的氨氮负荷，厌氧水解酸化池平均进水pH为8.25，平均出水pH为7.8，平均下降了5.8％，说明反应器内有机酸积累较多，厌氧水解酸化池水解酸化效果明显，在这一阶段02池出水COD和N13-N均达到国家一级排放标准；
第五次调整期(2005.10.30～2005.12.7)进水流量控制在0.25m2/h左右，厌氧水解酸化池池进水COD平均浓度为929mg/l，出水COD平均浓度为
864mg/l，去除率为7％；进出水BOD5/COD值变化较大，提高率为71.8％，与前一阶段相比较，厌氧水解酸化反应器的处理效果有所下降，进水NH3-N平均浓度为141mg/l，出水NH3-N平均浓度为149mg/l，提高率为5.8％，与第四次调整期相比较，氨氮提高率变化不大，进水pH平均为8.44，出水pH平均为
8.3，平均下降了1.7％，相比第四步调整，pH值下降减小。
水解酸化反应器的工艺研究结果表明：水解酸化菌的培养与增殖需时相对较长，进水温度宜控制在30℃左右，进水pH值宜控制在3.5～10范围内，该工段的运行效果直接影响最终的出水水质。
厌氧水解反应器的运行研究结果表明：厌氧水解反应器HRT为20h，进水COD容积负荷为1.61kgCOD/(m3·d)～2.65kgCOD/(m3·d)时，对COD的平均去除率在15.5％左右，在进水BOD5/COD为0.05～0.17的情况下，出水BOD5/COD为0.16～0.48，BOD5/COD的平均提高率为175％左右，出水BOD5/COD最高可提高至0.48，提高336.4％左右，大大改善了出水水质；进水温度只要维持在20℃以上就能取得良好的处理效果，进水温度在29℃～38℃之间COD去除率变化不大，最佳水温范围为29℃～35℃，最佳进水pH值范围为7.5～8.8。
工艺研究阶段，系统COD和NH3-N浓度分别可以达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)的一级排放标准。
5.期刊论文 冯婧微. 邵红. 梁彦秋. 王晓丹. 李辉. FENG Jing-wei. SHAO Hong. LIANG Yan-qiu. LI Hui. WANG Xiao-dan 水解酸化-厌氧-好氧工艺处理抗生素废水 -当代化工2005,34(1)
试验采用生化工艺处理高浓度抗生素废水.结果表明,水解酸化反应器最大COD容积负荷达到16.84kg/(m3·d).厌氧复合床处理水解酸化后的抗生素废水,当容积负荷为6.0kg/(m3·d)时,反应器对SS、COD、BOD5的去除率分别为75.6%、91.7%、96.1%;厌氧出水采用周期循环活性污泥系统进行处理,当容积负荷为1.6 kg/(m3·d)时,反应器对SS、COD、BOD5的去除率分别为91.6%、88.7%、95.4%.
6.期刊论文 彭永臻. 王建龙. 王淑莹. 高永青. PENG Yong-zhen. WANG Jian-long. WANG Shu-ying. GAO Yong-qing 污水复合式厌氧水解酸化预处理试验研究 -北京工业大学学报2008,34(1)
针对现有污水水解酸化预处理工艺运行效率低等问题,提出了一种复合式污水水解酸化处理工艺.自下至上依次经过悬浮污泥区、泥水分离区、生物膜强化出水区.通过处理配制啤酒废水试验表明,进水ρ(COD)在0.6～1.0 g/L时,P(COD)去除率大于50%,ρ(SS)去除率大于70%,P(BOD5)/ρ(CoD)升高0.25.试验还研究了悬浮污泥段污泥浓度、水力停留时间、进水有机物负荷对水解酸化效果的影响以及污泥减量化特性.该工艺耐有机负荷冲击能力强、对有机物去除率高、剩余污泥产量小、水解酸化效率高、占地面积小、便于一体化施工管理.
7.学位论文 吕火焰 碱和超声波促进污泥厌氧水解酸化-好氧减量研究 2009
利用超声波对剩余污泥进行破解，可以促使污泥胞内外物质溶出进入液相，既能促进后续污泥的厌氧水解酸化，还有可能形成新的污泥减量工艺。目前国内外破解污泥大多采用声能密度为0.096W/mL至2W/mL的超声波，声能密度较高能耗也较大，在实际工程中难以推广。本文采用25kHz、0.05W/mL的较低声能密度的超声波破解加碱后的剩余污泥，研究破解对后续厌氧酸化的促进作用，并探索将酸化后的污泥回流至曝气池进行隐性生长实现污泥减量的可能性。
实验结果表明，污泥经加碱超声波破解后，污泥SCOD溶出率随着加碱量和超声波作用时间的增加而增加。厌氧酸化过程中，对照组总VFAs产量一直处于较低水平，而经预处理后的污泥最大产酸量集中出现在厌氧酸化的第48～88h，说明加碱后超声波破解对污泥厌氧水解酸化有较好的促进作用。
剩余污泥酸化后重新回流入曝气池进行隐性生长，可以实现污泥的减量。污泥酸化-好氧减量工艺在30d的运行中，除了取样分析，基本没有外排剩余污泥，而对照组在此期间共排放干污泥86.1g。酸化污泥重新回流入曝气池后使测试组进水COD平均值比对照组增加147％，氨氮增加32％，TP增加
294％，系统出水TP值成倍增加，需考虑污泥酸化液除磷的问题。酸化污泥回流后使测试组曝气池混合液污泥浓度平均值增加725mg/L，VSS/SS值比对照组低。长时间的运行后，污泥减量系统内的污泥微生物活性有所下降，建议每隔一定时间对其进行少量排泥，以保证微生物活性。
8.期刊论文 赵健良. 童昶. 沈耀良 厌氧(水解酸化)——好氧生物处理工艺及其在我国难降解有机废水处理中的应用 -苏州大学学报(工科版)2002,22(2)
厌氧(水解酸化)-好氧生物处理工艺是难降解有机废水处理的适用技术.本文结合水解酸化工艺的特点及其在改善废水可生化性的途径和功效分析,对水解酸化-好氧工艺在处理制药废水、造纸废水、焦化废水、印染废水、啤酒废水、石油炼制含硫废水及垃圾填埋场渗滤液中的研究和实际应用现状作了分析介绍.
9.学位论文 杨虹 超声破解促进污泥厌氧水解酸化速率的研究 2006
在厌氧消化前,对污泥进行超声波预处理,使污泥细胞壁破裂,细胞内含物溶出,可以加速污泥的水解过程,从而达到缩短消化时间,提高消化效率的目的.
本文主要研究:污泥超声破解对厌氧水解酸化速率的影响；建立污泥厌氧水解酸化速率的动力学模型.
试验结果表明,未经超声波预处理的剩余污泥进行厌氧水解酸化,前4小时属于单纯水解阶段,消化液不产生挥发性脂肪酸(VFA),4小时后VFA.生成量才缓慢增长.剩余污泥经超声波预处理后进行厌氧水解酸化,反应开始,VFA生成量就呈增长趋势.在反应初期,VFA生成量随时间延长呈线性增长,污泥水解酸化速率符合零级反应动力学规律.剩余污泥水解酸化速率随超声破解时间的延长和超声输入能量的增加而增加.
经超声破解的剩余污泥进行厌氧水解酸化,在前24小时内,蛋白质和碳水化合物降解速率符合莫诺方程,并且该降解率和超声输入能量与时间成正比增加.
剩余污泥经超声波预处理后进行厌氧水解酸化,VFA生成速率随污泥投配率的增加而增大；而蛋白质和碳水化合物的酸化速率则随污泥投配率的增加而降低.超声输入能量相同时,随破解方式不同,剩余污泥厌氧水解酸化速率、蛋白质和碳水化合物酸化速率不同.在多种声能密度复合预处理条件下,控制低声能密度较长时间,有利于促进污泥水解酸化速率,提高蛋白质厌氧水解最大速率值.
10.期刊论文 肖利平. 李胜群. 周建勇. 张森林. XIAO Li-ping. LI Sheng-qun. ZHANG Sen-lin. ZHOU Jian-yong 微电解-厌氧水解酸化-SBR串联工艺处理制药废水试验研究 -工业水处理2000,20(11)
采用微电解-厌氧水解酸化-序批式活性污泥法(SBR)串联工艺处理化学合成制药废水,试验分别考察了pH、温度、停留时间以及污泥负荷对整个工艺处理效果的影响.结果表明,原废水BOD/CODCr约为0.13,属难生物降解废水,经微电解-厌氧水解酸化处理后,出水BOD/CODCr可达0.63,可生化性大大提高.维持SBR进水CODCr在1 500 mg/L左右,污泥负荷为0.5 kg CODCr/(kg MLSS·d)曝气8～10 h,出水CODCr在200 mg/L以下,达到了GB8978-1996二级排放标准.
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第２８卷第３期衡阳师范学院学报Ｎｏ．３Ｖ０１．２８；Ｑ！！生！旦』竺！！翌！！Ｑ！蔓！呈曼！！翌ｇ塑旦！堡！！堕望！∑！！！！！￥』堡璺！：！！！！
水解酸化一厌氧一好氧工艺处理罐头食品加工废水
邹桂香１，唐文清２，田亚平２，许金生３，冯泳兰３，曾荣英３
（１．衡阳市环境监测站，湖南衡阳４２１００１；
２．衡阳师范学院资源环境与旅游管理系，湖南衡阳４２１００８；
３．衡阳师范学院化学与材料学系，湖南衡阳４２１００８）
摘要：罐头食品生产废水是易降解高浓度有机废水，根据废水的水质特点，采用水解酸化一厌氧一好氧法多级流
程联合处理。运行结果表明，该工艺处理效果良好，工艺运行稳定，系统总ｃ０Ｄ去除率达９５．６％；ＢＯＤ。总去
除率达９８．６％；ＳＳ总去除率为９３．３％；色度平均总去除率为９４．６％。出水各项指标均优于《污水综合排放标
准》（ＧＢ８９７８—１９９６）中二级标准的要求。
关键词：水解酸化；厌氧；好氧；罐头食品废水
中图分类号：Ｘ７０３．１文献标识码：Ａ文章编号：１６７３—０３１３（２００７）０３一００７５一０４
员水平要求较低，投资少，运行费用低，能确保废水经该
ｌ概况工艺处理后的水质达到《污水综合排放标准》（ＧＢ８９７８－－
食品生产过程中废水排放量大、成分复杂、有机物浓１９９６）中二极标准达标排放。
度高，对环境的污染非常强烈。单一的处理工艺往往无法２工艺流程及设计参数
达到较高的去除率，对污水中的不同杂质处理效果也不相
同。因此，通常采用多级流程联合处理，以达到高效、高２．１设计水量及水质情况
负荷、抗冲击等要求ｎ］。根据该公司的生产现状，污水处理规模按１５０ｍ３／ｄ来
某生产马蹄、蘑菇等罐头食品公司的废水主要由原料设计，即设计水量为６．３ｍ３／ｈ。综合废水水质为：ＣＯＤ洗涤、去皮、蒸煮、洗罐及车间冲洗水组成的高浓度有机１６００～２５００ｍｇ／Ｌ，ＢＯＤ５９００～１５００ｍｇ／Ｌ，ＳＳ５００～废水，废水量峰值达１４０ｍ３／ｄ。该公司相邻贺江上游的白８００ｍｇ／Ｌ，色度６００～９００倍，ｐＨ４～６，ＢＯＤ５／ＣＯＤ０．５６沙河，白沙河的年均流量为１．１４亿ｍ３，水资源较缺乏，～０．６，可生化性好。
若高浓度有机废水未经处理直接排人白沙河，将严重影响２．２排放标准
本地区和贺江水系水资源。其排放废水已经纳入当地环保废水处理后水质要求达到《污水综合排放标准》部门重点项目，需及时有效治理。ＧＢ８９７８—１９９６中的二级排放标准。
综合废水中含有淀粉、糖类及大量悬浮物，属于易生２．３工艺流程
化降解有机废水，对此类废水宜采用生化为主、物化为辅在高浓度有机废水处理中，８０年代后出现的水解酸一的处理方法［２－９３。该综合废水间歇式排放，水质水量波动厌氧一好氧处理工艺，将厌氧一好氧有机地结合起来。水解大，有机物浓度高，而且公司缺乏相关专业技术人员，污工艺是在缺氧条件下（Ｄ０＜ｏ．３～ｏ．５ｒａｇ／Ｌ），利用微生物水处理管理运营水平低。因此处理工艺必须运行可靠、管水解菌和产酸菌的作用完成水解，酸化两个过程。在水解理方便及经济可行，在综合比较各种工艺的基础上，采用阶段，固化物质溶解为溶解性物质，大综合废水中的淀粉水解酸化（兼氧）一厌氧一好氧工艺。该工艺抗水量水质冲成分在水解细菌的淀粉酶作用下，可以有效地降解为小击负荷强，运行稳定，出水水质好，操作简便，对操作人分子，进一步提高废水的可生化性，为后续处理提供稳定的
收稿日期：２００７一０３一０４作者简介：邹桂香（１９７５一），女，湖南祁东人，衡阳市环境监测站，工程师，主要从事废水处理
７６衡阳师范学院学报２００７年第２８卷进水水质。与深度厌氧物生处理相比，将厌氧生物处理控
制在水解阶段，摒弃对环境要求严格、敏感且降解速率较
慢的甲烷化阶段，使厌氧反应进行得比较迅速，厌氧池体
积较小，结构简单，降低了工程造价。
好氧采用接触氧化池，它具有处理效率高、没有污泥
膨胀、耐冲击负荷、易启动等优点。综合废水处理具体工
艺流程见图１。２．４设计参数主要构筑物及设计参数见表ｔ。主要配套设备有１台潜水污泥泵．型号为４０ＷＱｌ２—１５—１５；低噪声罗茨鼓风机１台，型号为ＢＫ５００３；高效散流式微孔曝气器４８套，型号为ＹＪＢ－４００；复合弹性生物填料１５０ｍ３，型号为ＪＤＴＺ—１８０。
图１废水处理工艺流程
Ｆｉｇ．１Ｆｌｏｗｃｈａｒｔｏｆｗａｓｔｅｗａｔｅｒｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓ
表１构筑物尺寸及其设计参数
Ｔａｂ．１Ｔｈｅｓｉｚｅｓｏｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓａｎｄｉｔｓｄｅｓｉｇｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓ
２．５工艺说明
（１）格栅与调节池合建。格栅是为了去除废水中的大３运行效果
在水解池、厌氧池、接触氧化池内引入生活污水至填
料高度的一半处时向水解池、接触氧化池内供气，控制溶
解氧分别为０．３～０．５ｍｇ／Ｌ及２～３ｍｇ／Ｌ。接触氧化池闷
曝２４ｈ后加入来自调节池的进水至水面淹没填料，继续闷
曝６ｄ，排出部分水后进水，再闷曝６ｄ，然后向接触氧化
池内进水至溢流水位处。２０ｄ后可见填料上生物膜逐渐增
厚，再连续进水，水量由小到大（此时进水改为厌氧池出
水）。经过３个月的水解酸化、厌氧池的污泥培养和接触氧
化池的生物挂膜与驯化以及试运行，工艺开始正常运行。
实践运行结果如下，１—６月取样检测出的ＣＯＤ、
ＢＯＤ。、ＳＳ及色度进出水博况分别见图２～５，从各指标变
化曲线可明显看出，该设计工艺处理效果好，运行稳定可
靠。ＣＯＤ出水平均浓度为８３．５ｍｇ／Ｌ，平均总去除率
９５．６％；Ｂｏ耽出水平均浓度为１６．３ｍｇ／Ｉ，，平均总去除率
９８．６％；ＳＳ出水平均浓度为４１ｍｇ／Ｉ。，平均总去除率９３．３％；色度出水平均为３８．８倍，平均总去除率９４．６％；颗粒状和纤维状固体杂物，调节池起调节水质、水量的作用，同时兼初次沉淀功能，为后续处理创造良好的条件。（２）前端水解酸化一厌氧工艺，它具有较强的抗冲击负荷能力，缓冲进水的水质水量变化，为好氧处理创造较为稳定的进水条件。厌氧处理有较高的有机污染物去除率，大大降低废水的ｅ０Ｄ、ＢＯＤ５和ＳＳ浓度，节省后续好氧段的需氧量。另外，厌氧生物处理由于不需要氧的传递，也没有与之相随的微生物的大量合成，从而大大地减少了污泥的产量和处置剩余污泥的费用［１０ｍ］。（３）接触氧化池内设复合弹性生物填料，配置高效鼓风曝气设备。采用散流式曝气器，具有充氧效率高、故障率低、不易堵塞、布气均匀等优点，处理效果好且噪声低。废水经过此装置后，出水水质稳定可靠，出水的ＣＯＤ、ＢＯＤ５、ＳＳ以及ｐＨ均可达标排放。（４）沉淀池内增设塑料斜管，提高了固液分离效率，有助于出水水质稳定。
２００７年第３期邹桂香，等：水解酸化一厌氧一好氧工艺处理罐头食品加工废水７７ｐＨ出水平均值为７．６。优于《污水综合－ｈ｝放标准》Ｏ印（ＧＢ８９７８－－１９９６）的二级标准。０
如
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蔷∞踮加∞卯∞如加ｍｍ
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ｌ２３４５６图４ＳＳ进出水浓度
月份Ｆｉｇ．４ＳＳｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｏｆｉｎｆｌｕｅｎｔａｎｄｅｆｆｌｕｅｎｔ
图２ＣＯＤ进出水浓度
Ｆｉｇ．２ＣＯＤｅｏｎｃｎｔｒａｔｉｏｎｏｆｉｎｆｌｕｅｎｔａｎｄｅｆｆｌｕｅｎｔ
趟里
一
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一逛一繁制丑
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，ｔ１２３４５６
月份
图５进出水色度
Ｆｉｇ．５Ｃｏｌｕｒｉｔｙｏｆｉｎｆｌｕｅｎｔａｎｄｅｆｆｌｕｅｎｔ
ｌ２３４５６为进一步检测该设计方案各段工艺的处理效果，分别
月份在各段出水取样口取水样进行检测，检测结果（３－６月，每
月４次共１６次数据的均值）见表２。结果说明，各段工艺图３ＣＯＤ。进出水浓度
都有明显的处理效果，均发挥了降解作用。
Ｆｉｇ．３ＣＯＤ５ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｏｆｉｎｆｌｕｅｎｔａｎｄｅｆｆｌｕｅｎｔ
表２各段处理后出水水质
Ｔａｂ．２Ｅｆｆｌｕｅｎｔｑｕａｌｉｔｙａｆｔｅｒｔｒｅａｔｅｄｂｙｅａｃｈｐｒｏｃｅｓｓ
说明：１－是由于格栅的截留和调节池的沉淀共同作用的去除率：１ｚ、巾、１ｎ分男１是水解酸化池、厌氧池、接触氧化池的降解效率：他为总的去除率。
９５．６％；ＢＯＤ；总去除率为９８．６％；ＳＳ总去除率９３．３％；
４结论色度总去除率为９４．６％。出水水质优于《污水综合排放标
①运行结果表明，采用水解酸化（兼氧）一厌氧一好准》（ＧＢ８９７８—１９９６）二级标准要求。
氧（接触氧化）工艺来处理罐头食品有机废水是合适的，②从运行实践来看，该工艺具有较高的抗冲击负荷能处理效果明显，各项指标去除率高。系统ＣＯＤ总去除率达力，运行稳定，尽管车间排出水的水质水量起伏大，但出
水水质始终能满足排放要求。
７８衡阳师范学院学报２００７年第２８卷
③工程投资以及运行费用低，工程总造价为２６．６万元４４—４５．一
（不含土地费用），运行费用为０．５２元／ｍ３，在同类废水处Ｅ６］胡大锵．柑桔罐头废水处理工程的设计及运行ＥＪ］．中理中属于比较经济的，该工艺对同类废水处理中属于比较国给水排水，２００４，２０（５）：８０—８２．
经济的，该工艺对同类废水的处理有一定的借鉴意义。［７］纪荣平，恽立群．ＳＢＲ法处理食品废水的工艺设计及
感谢桂林天马环保公司陆亚基高级工程师的指导。运行［Ｊ］．工业给水排水，２００１，２７（１０）：４８—４９．
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ＣａｎｎｅｄＦｏｏｄＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＷａｓｔｅｗａｔｅｒＴｒｅａｔｍｅｎｔｂｙＡｃｉｄ
Ｈｙｄｒｏｌｙｓｉｓ。・Ａｎａｅｒｏｂｉｃ・・ＡｅｒｏｂｉｃＰｒｏｃｅｓｓ
ＺＯＵＧｕｉ—ｘｉａｎ９１，１ＨＮＧＷ音订一ｑｉｎｇ２，ＴｆＡＮＹ磊一ｐｉｎｇ２，Ｘ【，Ｊｉｎ—ｓｈｅｎｇ３，
ＦＥＮＧＹｏｎｇ—ｌａｎ３，ＺＥＮＧＲｏｎｇ—ｙｉｎｇ３
（１．ＨｅｎｇｙａｎｇＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＭｏｎ＇ｔｏｒｉｎｇＳｔａｔｉｏｎ，ＨｅｎｇｙａｎｇＨｕｎａｎ４２１００１，Ｃｈｉｎａ；
２．ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＲｅｓｏｕｒｃｅｓＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｎｄＴｏｕｒｉｓｍＭａｎａｇｅｍｅｎｔ，ＨｅｎｇｙａｎｇＮｏｒｍａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，ＨｅｎｇｙａｎｇＨｕｎａｎ４２１００８，Ｃｈｉｎａ；３．ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＣｈｅｍｉｓｔｒｙａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅ，ＨｅｎｇｙａｎｇＮｏｒｍａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，ＨｅｎｇｙａｎｇＨｕｎａｎ
４２１００８，Ｃｈｉｎａ：）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｔｈａｔｗａｓｔｅｗａｔｅｒｆｒｏｍｃａｍｅｄｆｏｏｄｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｉｓｈｉｇｈｌｙｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄｏｒｇａｎｉｃｗａｓｔｅｗａｔｅｒ，ｗｈｉｃｈｃａｎｂｅｂｉｏｄｅｇｒａｄｅｄｅａｓｉｌｙ，ｔｈｅａｃｉｄｈｙｄｒｏｌｙｓｉｓ—ａｎａｅｒｏｂｉｃ—ａｅｒｏｂｉｃｐｒｏｃｅｓｓｉｓａｄｏｐｔｅｄｔｏｔｒｅａｔｉｔ，Ｉｔｉｓｉｎｄｉｃａｔｅｄｂｙｔｈｅｐｒａｃｔｉｃａｌｏｐｅｒａｔｉｏｎｐｒｏｊｅｃｔｔｈａｔｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｈａｓｈｉｇｈｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｏｆｔｒｅａｔｍｅｎｔａｎｄｓｔａｂｌｅｗａｔｅｒｑｕａｌｉｔｙｏｆｅｆｆｌｕｅｎｔ．ＴｈｅｒｅｍｏｖａｌｒａｔｅｓｏｆＣＯＤ，ＢＯＤ，ＳＳ，ｃｏｌｏｕｒｉｔｙａｒｅｕｐｔｏ９５．６％，９８．６％，９３．３％，９４．６％ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙＡｌｌｉｎｄｅｘｅｓｏｆｅｆｆｌｕｅｎｔｃａｎｍｅｅｔｔｈｅｓｅｃｏｎｄａｒｙｓｔａｎｄａｒｄｉｎ“ＩｎｔｅｇｒａｔｅｄＷａｓｔｅｗａｔｅｒＤｉｓｃｈａｒｇｅＳｔａｎｄａｒｄ”（ＧＢ８９７８—１９９６）．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ａｃｉｄｈｙｄｒｏｌｙｓｉｓ；ａｎａｅｒｏｂｉｃ；ａｅｒｏｂｉｃ；ｃａｎｎｅｄｆｏｏｄｗａｓｔｅｗａｔｅｒ
水解酸化-厌氧-好氧工艺处理罐头食品加工废水
作者：
作者单位：邹桂香， 唐文清， 田亚平， 许金生， 冯泳兰， 曾荣英， ZOU Gui-xiang， TANG Wen-qing ， TIAN Ya-ping， XU Jin-sheng， FENG Yong-lan， ZENG Rong-ying邹桂香,ZOU Gui-xiang(衡阳市环境监测站,湖南,衡阳,421001)， 唐文清,田亚平,TANG
Wen-qing,TIAN Ya-ping(衡阳师范学院资源环境与旅游管理系,湖南,衡阳,421008)， 许金
生,冯泳兰,曾荣英,XU Jin-sheng,FENG Yong-lan,ZENG Rong-ying(衡阳师范学院化学与材
料学系,湖南,衡阳,421008)
衡阳师范学院学报
JOURNAL OF HENGYANG NORMAL UNIVERSITY
2007，28(3)
0次刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次数：
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微生物在厌氧水解酸化过程中将农作物秸秆转化为可利用的清洁能源沼气,但农作物秸秤木质纤维素含量较高,需对秸秆进行预处理以提高厌氧水解酸化效率,而在厌氧水解酸化过程中pH值是一个非常重要的指标.探讨了通过物化组合预处理秸秆对厌氧水解酸化pH值的影响,这对更深刻地理解厌氧水解酸化过程具有重要意义.
2.学位论文 赵晨红 厌氧水解酸化SBR工艺预处理焦化废水的研究 1999
该文对由苯酚、喹啉、吲哚、吡啶4种物质组成的模拟焦化废水,利用GW-751紫外可见分光光度计和高速液相色谱仪建立了分析方法;并对厌氧水解酸化SBR工艺及模拟废水在不同运行参数下经该工艺处理后各物质的转化降解情况作了较系统的研究;此外还分析了温度、污泥浓度、水解酸化时间等参数对水解效率的影响;最后对实际废水经水解酸化预处理后的好氧SBR出不和未经预处理的好氧SBR出水进行了对比研究.研究结果表明:厌氧水解酸化SBR工艺所需沉淀时间过长(约需6小时),实现泥水分离困难;对焦化废水的厌氧预处理要保持温度在35℃左右和尽可能高的污泥浓度及较长的水解产酸时间,才能使难降解有机物的转化率最大限度的提高;废水中的难降解有机物经厌氧预处理后提高了生物降解性能,在后续好氧处理中只需较短的曝气时间便可彻底降解,而使出水COD达标,与单独好氧工艺相比,节省了能耗,且出水水质好;厌氧酸化是焦化废水的有效的预处理方法.
3.期刊论文 孙广垠. 张娟. 张炜. 王京. Sun Guangyin. Zhang Juan. Zhang Wei. Wang Jing 全程厌氧与水解酸化在印染废水处理中的比较 -工业水处理2009,29(7)
在"厌氧-好氧"生物处理中,全程厌氧与水解酸化作为厌氧段均可有效处理印染废水,作者从作用机理、运行条件、污染物去除效果、最终产物等方面进行分析比较.结果表明:印染废水生物处理中的厌氧段宜采用全程厌氧.
4.学位论文 陈辅强 生物膜A/O工艺处理焦化废水厌氧反应器工艺特性研究 2006
在山西省临汾市同世达实业有限公司对生物膜厌氧/缺氧/好氧/好氧(A2/O2)焦化废水处理工艺进行了中试研究。废水首先进厌氧水解酸化反应器对焦化废水中的多种复杂高分子有机物进行水解，提高废水可生化性，为后续缺氧、好氧处理创造了有利条件，另外其对水质波动也有一定的缓冲作用和较强的耐冲击负荷能力。
本实验经历了试运行期(2005.2.17～2005.6.15)和运行参数研究阶段(2005.6.15～2006.1.25)。在试运行期，厌氧水解酸化池进水COD平均浓度为1534mg/l，出水COD平均浓度为1427mg/l，去除率为7.5％，在试运行期，厌氧水解酸化池出水氨氮浓度均高于进水，进水NH3-N平均浓度为175mg/l，出水NH3-N平均浓度为189mg/l，氨氮提高率达8.2％，这是由于有机氮在厌氧环境中可转化为氨氮；运行参数研究阶段分为五个阶段：
第一次调整期(2005.6.15～2005.7.10)厌氧水解酸化池进水流量控制在0.1m3/h左右，回流比为4～5，厌氧水解酸化池进水COD平均浓度为
第二次调整期(2005.7.11～2005.9.2)系统进水流量为0.1m3/h，回流比为3～5，厌氧水解酸化池进水COD平均浓度为1304mg/l，出水COD平均浓度为1170mg/l，去除率为10.3％，进水NH3-N平均浓度为276mg/l，出水NH3-N平均浓度为355mg/l，提高率为28.7％；
第三次调整期(2005.9.2～2005.9.28)系统进水流量改为0.2m3/h，厌氧水解酸化池进水COD平均浓度为1556mg/l，出水COD平均浓度为
1470mg/l，COD去除率为5.5％，进出水BOD5/COD值变化波动不大；
第四次调整期(2005.9.29～2005.10.30)进水流量控制在0.15m3/h左右，厌氧水解酸化池进水COD平均浓度为933mg/l，出水COD平均浓度为
788mg/l，去除率为15.5％；进出水BOD5/COD值变化较大，提高率达175％，说明系统的可生化性得到了极大的优化，可以为反硝化阶段提供大量的有机碳源；进水NH3-N平均浓度为168mg/l，出水NH3-N平均浓度为178mg/l，提高率为5.9％，与第二次调整期相比较提高率有所下降，降低了后续工艺的氨氮负荷，厌氧水解酸化池平均进水pH为8.25，平均出水pH为7.8，平均下降了5.8％，说明反应器内有机酸积累较多，厌氧水解酸化池水解酸化效果明显，在这一阶段02池出水COD和N13-N均达到国家一级排放标准；
第五次调整期(2005.10.30～2005.12.7)进水流量控制在0.25m2/h左右，厌氧水解酸化池池进水COD平均浓度为929mg/l，出水COD平均浓度为
864mg/l，去除率为7％；进出水BOD5/COD值变化较大，提高率为71.8％，与前一阶段相比较，厌氧水解酸化反应器的处理效果有所下降，进水NH3-N平均浓度为141mg/l，出水NH3-N平均浓度为149mg/l，提高率为5.8％，与第四次调整期相比较，氨氮提高率变化不大，进水pH平均为8.44，出水pH平均为
8.3，平均下降了1.7％，相比第四步调整，pH值下降减小。
水解酸化反应器的工艺研究结果表明：水解酸化菌的培养与增殖需时相对较长，进水温度宜控制在30℃左右，进水pH值宜控制在3.5～10范围内，该工段的运行效果直接影响最终的出水水质。
厌氧水解反应器的运行研究结果表明：厌氧水解反应器HRT为20h，进水COD容积负荷为1.61kgCOD/(m3·d)～2.65kgCOD/(m3·d)时，对COD的平均去除率在15.5％左右，在进水BOD5/COD为0.05～0.17的情况下，出水BOD5/COD为0.16～0.48，BOD5/COD的平均提高率为175％左右，出水BOD5/COD最高可提高至0.48，提高336.4％左右，大大改善了出水水质；进水温度只要维持在20℃以上就能取得良好的处理效果，进水温度在29℃～38℃之间COD去除率变化不大，最佳水温范围为29℃～35℃，最佳进水pH值范围为7.5～8.8。
工艺研究阶段，系统COD和NH3-N浓度分别可以达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)的一级排放标准。
5.期刊论文 冯婧微. 邵红. 梁彦秋. 王晓丹. 李辉. FENG Jing-wei. SHAO Hong. LIANG Yan-qiu. LI Hui. WANG Xiao-dan 水解酸化-厌氧-好氧工艺处理抗生素废水 -当代化工2005,34(1)
试验采用生化工艺处理高浓度抗生素废水.结果表明,水解酸化反应器最大COD容积负荷达到16.84kg/(m3·d).厌氧复合床处理水解酸化后的抗生素废水,当容积负荷为6.0kg/(m3·d)时,反应器对SS、COD、BOD5的去除率分别为75.6%、91.7%、96.1%;厌氧出水采用周期循环活性污泥系统进行处理,当容积负荷为1.6 kg/(m3·d)时,反应器对SS、COD、BOD5的去除率分别为91.6%、88.7%、95.4%.
6.期刊论文 彭永臻. 王建龙. 王淑莹. 高永青. PENG Yong-zhen. WANG Jian-long. WANG Shu-ying. GAO Yong-qing 污水复合式厌氧水解酸化预处理试验研究 -北京工业大学学报2008,34(1)
针对现有污水水解酸化预处理工艺运行效率低等问题,提出了一种复合式污水水解酸化处理工艺.自下至上依次经过悬浮污泥区、泥水分离区、生物膜强化出水区.通过处理配制啤酒废水试验表明,进水ρ(COD)在0.6～1.0 g/L时,P(COD)去除率大于50%,ρ(SS)去除率大于70%,P(BOD5)/ρ(CoD)升高0.25.试验还研究了悬浮污泥段污泥浓度、水力停留时间、进水有机物负荷对水解酸化效果的影响以及污泥减量化特性.该工艺耐有机负荷冲击能力强、对有机物去除率高、剩余污泥产量小、水解酸化效率高、占地面积小、便于一体化施工管理.
7.学位论文 吕火焰 碱和超声波促进污泥厌氧水解酸化-好氧减量研究 2009
利用超声波对剩余污泥进行破解，可以促使污泥胞内外物质溶出进入液相，既能促进后续污泥的厌氧水解酸化，还有可能形成新的污泥减量工艺。目前国内外破解污泥大多采用声能密度为0.096W/mL至2W/mL的超声波，声能密度较高能耗也较大，在实际工程中难以推广。本文采用25kHz、0.05W/mL的较低声能密度的超声波破解加碱后的剩余污泥，研究破解对后续厌氧酸化的促进作用，并探索将酸化后的污泥回流至曝气池进行隐性生长实现污泥减量的可能性。
实验结果表明，污泥经加碱超声波破解后，污泥SCOD溶出率随着加碱量和超声波作用时间的增加而增加。厌氧酸化过程中，对照组总VFAs产量一直处于较低水平，而经预处理后的污泥最大产酸量集中出现在厌氧酸化的第48～88h，说明加碱后超声波破解对污泥厌氧水解酸化有较好的促进作用。
剩余污泥酸化后重新回流入曝气池进行隐性生长，可以实现污泥的减量。污泥酸化-好氧减量工艺在30d的运行中，除了取样分析，基本没有外排剩余污泥，而对照组在此期间共排放干污泥86.1g。酸化污泥重新回流入曝气池后使测试组进水COD平均值比对照组增加147％，氨氮增加32％，TP增加
294％，系统出水TP值成倍增加，需考虑污泥酸化液除磷的问题。酸化污泥回流后使测试组曝气池混合液污泥浓度平均值增加725mg/L，VSS/SS值比对照组低。长时间的运行后，污泥减量系统内的污泥微生物活性有所下降，建议每隔一定时间对其进行少量排泥，以保证微生物活性。
8.期刊论文 赵健良. 童昶. 沈耀良 厌氧(水解酸化)——好氧生物处理工艺及其在我国难降解有机废水处理中的应用 -苏州大学学报(工科版)2002,22(2)
厌氧(水解酸化)-好氧生物处理工艺是难降解有机废水处理的适用技术.本文结合水解酸化工艺的特点及其在改善废水可生化性的途径和功效分析,对水解酸化-好氧工艺在处理制药废水、造纸废水、焦化废水、印染废水、啤酒废水、石油炼制含硫废水及垃圾填埋场渗滤液中的研究和实际应用现状作了分析介绍.
9.学位论文 杨虹 超声破解促进污泥厌氧水解酸化速率的研究 2006
在厌氧消化前,对污泥进行超声波预处理,使污泥细胞壁破裂,细胞内含物溶出,可以加速污泥的水解过程,从而达到缩短消化时间,提高消化效率的目的.
本文主要研究:污泥超声破解对厌氧水解酸化速率的影响；建立污泥厌氧水解酸化速率的动力学模型.
试验结果表明,未经超声波预处理的剩余污泥进行厌氧水解酸化,前4小时属于单纯水解阶段,消化液不产生挥发性脂肪酸(VFA),4小时后VFA.生成量才缓慢增长.剩余污泥经超声波预处理后进行厌氧水解酸化,反应开始,VFA生成量就呈增长趋势.在反应初期,VFA生成量随时间延长呈线性增长,污泥水解酸化速率符合零级反应动力学规律.剩余污泥水解酸化速率随超声破解时间的延长和超声输入能量的增加而增加.
经超声破解的剩余污泥进行厌氧水解酸化,在前24小时内,蛋白质和碳水化合物降解速率符合莫诺方程,并且该降解率和超声输入能量与时间成正比增加.
剩余污泥经超声波预处理后进行厌氧水解酸化,VFA生成速率随污泥投配率的增加而增大；而蛋白质和碳水化合物的酸化速率则随污泥投配率的增加而降低.超声输入能量相同时,随破解方式不同,剩余污泥厌氧水解酸化速率、蛋白质和碳水化合物酸化速率不同.在多种声能密度复合预处理条件下,控制低声能密度较长时间,有利于促进污泥水解酸化速率,提高蛋白质厌氧水解最大速率值.
10.期刊论文 肖利平. 李胜群. 周建勇. 张森林. XIAO Li-ping. LI Sheng-qun. ZHANG Sen-lin. ZHOU Jian-yong 微电解-厌氧水解酸化-SBR串联工艺处理制药废水试验研究 -工业水处理2000,20(11)
采用微电解-厌氧水解酸化-序批式活性污泥法(SBR)串联工艺处理化学合成制药废水,试验分别考察了pH、温度、停留时间以及污泥负荷对整个工艺处理效果的影响.结果表明,原废水BOD/CODCr约为0.13,属难生物降解废水,经微电解-厌氧水解酸化处理后,出水BOD/CODCr可达0.63,可生化性大大提高.维持SBR进水CODCr在1 500 mg/L左右,污泥负荷为0.5 kg CODCr/(kg MLSS·d)曝气8～10 h,出水CODCr在200 mg/L以下,达到了GB8978-1996二级排放标准.
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