电力机械输电线路悬高测量方法探讨
魏利国,
张勇
(1.嘉兴数科测绘科技有限公司,浙江嘉兴314000;2.嘉兴电力局,浙江嘉兴314000)
摘要:结合工作实践探讨了在目标点天底无法到达时,高压输电线路的两种悬高测量方法,并对其测量原理、计算公式及测量误差进行了分析;指出在实际作业时的注意点。
关键词:悬高测量;
误差分析;
投点误差
中图分类号:TM726文献标识码:A文章编号:1006-8449(2007)04-0099-03
0引言
测定空中某点的高程,即为悬高测量。当在高压输
电线路下或附近需进行建设、安置设备等时,为保证其最小安全悬高,我们必须测定高压线上特定点的高程。本文介绍悬高测量的原理、基本方法及在实际工作中遇到的问题和解决方法。
2特殊情况下悬高测量方法一
P
2.1测量方法及计算公式
如图2,P点为线路上欲测高程的目标点,其天底位置无法施镜,O、A为任意设站点,其中O点高程已预先测定,
i
β1
α1
O
Qβ2HO
S
α2
A
1基本方法及原理
悬高测量的工作原理如图1所示。把全站仪设置
B
于预先已测定高程的点位A(高程控制点),在欲测高程的目标点B
β2
i
A
S
β1
C
HA
HB
α1,α2,β1,β2,S为
各观测量,则P点的
图2特殊情况下悬高测量方法一
的天底C(即B点在地面的垂直投影点)设置反射棱镜,测定斜距S和倾角β1、β2,便能求
(1)
高程HP可通过以下关系式求得:
Hp=HO+
图1悬高测量工作原理图
Scosβ2sinα2tgβ1
+i
12
(2)
式中S—在O点设站、A点施镜时测得的仪器与板
射棱镜间斜距,mm;
出B点的高程HB。
HB=HA+Scosβ1tgβ2+i
式中S—仪器与板射棱镜间斜距,mm;
β1,β2—仪器至反射棱镜和目标点B的竖直
角,(°);
i—仪器高,mm;
HB,HA—目标点和设站点的海拔高程,mm。
上述测量原理和方法,是反射棱镜设置在欲测悬高目标点B的天底。但实际工作中,常常碰到B点的天底C点位于水池、工业设备甚至河流中,根本无法到达,下面介绍笔者在实际工作中应用的两种方法。
βA点施镜时测得的仪器至反2—在O点设站、
射棱镜的竖直角,(°);β1—在O点设站时仪器至目标点的竖直角,
(°);αA点设站时测得的施镜点与1,α2—在O点、
目标点间的水平夹角,(°);i—仪器高,mm;
HP,HO—目标点和设站点的海拔高程,mm。
2.2误差分析
99
No.4/2007
总第116期第28
卷
Hp
电力机械
对式(2)即目标点高程计算公式进行全微分,并整理后得:
3特殊情况下悬高测量方法二
dHp=dHO+
cosβ2sinα2tgβ1
dS-
12
3.1测量方法及计算公式
如图3,P点为欲测高程的目标点,其天底位置Q无法施镜,A、B为
Ssinβdβ2sinα2tgβ12
+
12Scosβ2sinα2secβ1dβ1
・
12
(αScosβ2sinα2tgβ1ctg1+α2)dα1
+
()ρ12
(αScosβ2sinα2tgβ1[ctgα2-ctg1+α2)]dα2
+di
()ρ12
(3)
其中
2
P点所在输电线路
上任意两点,其天底位置C、D相互通视。则P点的高程Hp可通过如下方法测量。
首先在A点设站,以B点为后视方向,在与AB方向水平角成90°
P
A
B
Qβ2
Sα
β1
C
DHp
HO
i
O
图3特殊情况下悬高测量方法二
ρ=180°×60′×60″÷π=206265″
为了便于分析,暂不顾及HO、i的误差,只考虑测
量误差的影响,将式(3)转换为均方根误差形式得:
的AO方向确定一点O,测定O点高程,然后在O点等各观测量,则P点的设站测量如图所示β1,β2,S,α高程Hp可通过以下关系式求得:
MH=
P
2
" βsinαtgβMSsinρ+2cosβ2sinα2tgβ1
MS+
122
2
1
2
(
12
)
β2
2
MβScosβ2sinα2secβ1
+ρ12
1
2
2
tgβ[ctgα-ctgα+α]M
Scosβsinαρ(αScosβ2sinα2tgβ1ctg1+α2)
122
1
2
Mα
+2ρ
1
2
(
1
2)
2
(
1
2)
α2(4)
Scosβ1
(7)tgβ2+i式中S—仪器与反射棱镜间斜距,mm;
);β1—仪器至反射棱镜的竖直角,(°);β2—仪器至目标点的竖直角,(°
α—在设站点O测得的施镜点与目标点间的
);水平夹角,(°
i—仪器高,mm;
Hp,HO—目标点和设站点的海拔高程,mm。
HP=HO+
3.2误差分析
(3)即目标点高程计算公式进行全微分,并整对式理后得:
4
设β,则tg2β,1≤45°1≤1,secβ1≤4;设Mβ=Mβ=Mβ
1
2
Mα=Mα=Mα则有:
1
2
MH
2
2
2
P
22
5S1Mβ
≤MS++
222sin(αsin(αρ1+α2)1+α2)
2
2
2
dHp=dHO+
cosβ1
tgβ2dS-Mα(αctg(α1+α2)+[ctgα2-ctg1+α2)](5)S2
sin(α+α)
2
12
令60°(α,则有:≤1+α2)≤120°
220SMβ20SMα
(6)MH≤4MS++2
ρ
现令S=100m,取MS=±(2+2×,10-6S)mm,Mβ=±3″,则由式(6)得:MH≤4.8mm;若考虑仪器高Mα=±2″
2
2
2
P
P
222
2
SsinβScosβ1tgβ2dβ11secβ2dβ2
++
ρρScosβ1tgβ2tgαdα(8)+di
ρ
为了便于分析,暂不顾及HO,i的误差,只考虑测量误差的影响,将式(8)转换为均方根误差形式得:
量误差,且令Mi=±2mm,考虑最不利情况,即i与Hp的误差是同方向时,其最大综合误差MHi
p,
MH=
P
2
2MβcosβSsinβ11tgβ2
M++tgβS2
1
" 22
2
"
22
=4.8mm+
由上述分析知,采用此方法进行悬高测2mm=6.8mm。
量能达到较高测量精度。
βsecβ
Scos21
Mβ
+ρ
2
2
No.4/2007总第116期第28
卷
100
电力机械
2
2
1
2
Scosβ1tgβ2tgα
2
Mαρ
(9)
设站O2点,设定C3、
4
设β、β,则tg2β1≤45°2≤45°1≤1,secβ2≤4;设
C4点;则其连线的交
点即为A点的天底C
点。与方向交会同理,
O1
C1
A
Mβ=Mβ=Mβ则有:
MH≤
P
C4C2
CC3
O2
图4提高投点精度示意图
2
MSMβ9S++22α2αρStg2αMα
αρ
P
22
在设定天底点C时,两次设站的视线夹角不宜太小。
(10)
通过采用上述方法投点,斜距S的误
2
2
由式(10)知,当0≤α时,MH随α的变大而增<90°大明显;当α时其值最小,实际此时即为如图1之=0°测量方法,无α(水平角)观测值对目标点高程精度的影响。
现令S=100m,取MS=±(2+2×,10S)mm,Mβ=±3″
-6
差MS能控制在20mm,若令β、、α=30°MS=1=β2=45°
2cosβ12
(10)可知20mm,则Mtgβ2S=267mm;由式"
2
MH≤17mm,能满足一般的工程运用要求。
P
,则由式(6)得:Mα=±2″
当α=60°时,
P
MH≤8.3mm;当α=45°时,
P
P
4结语
笔者从事工程测量工作多年,上述悬高测量方法
MH≤5.5mm;当α=30°时,MH≤2.9mm;
若考虑仪器高量误差,且令Mi=±2mm,则当α=时,60°
p,
较好地解决了悬垂点的天底无法施镜时的悬高测量问题,具有一定的实用价值。但在实际作业时应注意以下几点:
(如220kV输(1)由于测量目标点处于悬空状态
电线一般离地面7m以上,500kV输电线一般离地面
MHi
p,
≤8.3+2=10.3(mm);当α时,=45°
p,
MHi≤5.5+2=7.5(mm);当α时,MHi≤2.9+2==30°
(mm)。4.9
在实际工作中,一般均能使α,现场条件较≤30°差的也能满足α,由此可见,采用上述方法进行≤60°悬高测量的理论精度也是比较高的。
14m以上),无法直接标示目标点位,当需在不同设站
上照准目标时,可能会应目标点位找准误差产生较大的水平角测量误差,从而影响测量精度。因此,此时应设法采用激光找准设备指示目标点;
(2)由于目标点与观测点的距离受作业现场情况影响,而上述方法中水平角的观测值均对测量误差有较明显的影响,因此作业前应尽量利用已有资料(如地形图等)结合现场状况作好设计及精度估算,选择理想的设站点位置;
(3)采用图3方法时,投点误差对测量精度影响显著,应尽量提高投点精度。
参考文献:
3.3投点误差对悬高测量精度的影响及其改进
在实际工作中,通过上述方法施测,测量成果的精度却远低于理论计算值。这是因为上述分析没有考虑(图3)中A点在其天底的投点误差,此项误差远大于全站仪之距离测量误差,其在S值的测定中影响明显(MS将至少达到cm级)。由式(9)可知,当MS很大时,(9)之第一项MH的值主要受式
P
2
cosβ
M的影tgβ" 1
2
2
S
2
响。
因此,有效提高投点精度是提高悬高测量精度的关键。实际作业中,笔者采用如图4方法提高投点精度,取得了良好效果:
首先在任意点O1设站,照准目标点A(在自然光照较弱的情况下,可利用激光照准设备,如有此功能的全站仪指示A点),向下转动望远镜,沿视线方向在A点天底附近(最好为两侧)设定C1、C2两点;同样方式,
[1]李青岳,陈永奇.工程测量学[M].北京:测绘出版社,1995.[2]於宗俦,鲁林成.测量平差原理[M].北京:测绘出版社,1982.
收稿日期:2007-02-05修回日期:2007-04-20
(下转第64页)
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No.4/2007
总第116期第28
卷
技术交流
ASHRAETRANSACTIONS,2002,AC-02-5-2,4543.
[6]梁彩华,等,显热除霜方式与逆向除霜方式的对比试验研究[J],制冷学报,2005,26(4).
3结语
本文对风冷热泵的应用与节能方面进行了分析,
提出了低温制热运行的解决方案以拓宽机组的运行范围。通过改进机组的自身能效比、采用有效的翅片盘管表面处理,应用合理的除霜方式及优化的除霜控制逻辑,将热回收技术应用于热泵技术中以达到节能的目的,以使风冷热泵在我国更广泛的应用,满足当前可持续性发展的节能要求。
参考文献:
[1]张积太.空气源热泵型冷热水机组在胶东地区的设计尝试及技术经济分析[J].暖通空调,1997,27(6):17~20.
[7]杨金焕,等.两相螺杆膨胀机的发展及其在制冷系统中的应用[J].制冷,2003,22(1).
[8]JJBRASZ,IKSMITH,NSTOSIC.Developmentofatwinscrewexpressorasathrottlevalvereplacementforwatercooledchillers[J].XVInternationalCompressorEngineeringConferenceatPurdue,2000-07.
[9]经济器补气压力对双螺杆制冷压缩机性能影响的试验研究[J].制冷学报,2003,(4).
(8):32~33.[10]经济器在风冷热泵机组上的应用[J].节能,2002,241
[11]VDBAXTER,JCMOGERS.Field-measuredcycling,frostingand
defrostinglossesforahigh-efficiencyair-sourceheatpump[J].ASHRAE(2B-2):537~554.Trans,1985,91
[2]马最良,等.空气源热泵冷热水机组在寒冷地区应用的分析[J].暖通(3),28~31.空调,2001,31
[12]OKOROAFOREU.MinimizingFrostgrowthoncoldsurfaceexposedto
humidairbymeansofcrosslinkedhydrophilicpolymericcoatings[J].NewboroughM.AppliedThermalEngineering,2000,20:737~758.
[3]SVENJONSSON.Performancesimulationoftwin-screwcompressorswitheconomizer[J].InternationalJournalofRefrigeration,1991,(14).[4]柴沁虎.带经济器的涡旋压缩机制冷循环热力学分析[J],清华大学学
报,2003,43:10.
收稿日期:2006-12-06修回日期:2007-02-06
[5]FANGCCHEN,JOEKKILPATRICK.Afrost-lessheatpump[J].
AirCooledHeatPumpApplicationandItsEnergy-savingTechnology
LIUWei-Dong,
GUBo
(1.ShanghaiJiaotongUniversity,Shanghai200030,China;2.TraneAsiaDesignCenter,Shanghai200001,China)
Abstract:Aircooledheatpumpisenergy-saving,water-savingandenvironmental-friendlyequipment.Itcan
befullyusedbothinsummerandwinter.Butitalsogetsomedisadvantageslikeprovidinglessheatingcapacityatlowambienttemperature,heavyfrostinhighhumidityregions,etc,whichhindersitfromapplicationinnorthofChina.InthispapertheauthoranalyzedtoincreaseASHPCOPforenergysaving,improvingdefrostcontrollogictoreducepowerconsumptionduetotheunnecessarydefrost,addfunctionslikeheatrecoverytoreducepowerconsumption,usetwostagecompressiontobroadenitsapplication,whichisverybeneficenttotheperfectionofASHP.
Keywords:air-cooledheatpump;energysaving;defrost;heatrecovery;lowtemperature
作者简介:刘卫东(1976-),男,江苏启东人,硕士研究生,中级工程师,项目主管,主要从事风冷机组产品的设计;
谷波(1962-),男,硕士,教授,博导,副所长。
(上接第101页)
DiscussiononUnsupportedDistanceMeasurementof
ElectricTransmissionLine
WEILi-guo,
1
ZHANGYong
2
(1.JiaxingShukeSurveying&MappingTechnologyCo.,Ltd,Jiaxing314000,China;2.JiaxingElectricPowerBureau,Jiaxing314000,China)
Abstract:Twomethodsofunsupporteddistancemeasurementwerediscussedwhenthetargetnadircouldnotbereached.Themeasurementprinciples,thecalculationequationsandthemeasurementerrorwereanalyzed.Someaspectswhichneedpayspecialattentionwerealsoindicated.
Keywords:unsupporteddistancemeasurement;erroranalysis;
张
settingpointerror
作者简介:魏利国(1974-),男,浙江桐乡人,工程师,总经理,从事工程测量专业工作10年;
勇(1971-),男,浙江嘉兴人,工程师,生技处线路主管,从事电力系统线路专业工作15年。
No.4/2007总第116期第28
卷
64
电力机械输电线路悬高测量方法探讨
魏利国,
张勇
(1.嘉兴数科测绘科技有限公司,浙江嘉兴314000;2.嘉兴电力局,浙江嘉兴314000)
摘要:结合工作实践探讨了在目标点天底无法到达时,高压输电线路的两种悬高测量方法,并对其测量原理、计算公式及测量误差进行了分析;指出在实际作业时的注意点。
关键词:悬高测量;
误差分析;
投点误差
中图分类号:TM726文献标识码:A文章编号:1006-8449(2007)04-0099-03
0引言
测定空中某点的高程,即为悬高测量。当在高压输
电线路下或附近需进行建设、安置设备等时,为保证其最小安全悬高,我们必须测定高压线上特定点的高程。本文介绍悬高测量的原理、基本方法及在实际工作中遇到的问题和解决方法。
2特殊情况下悬高测量方法一
P
2.1测量方法及计算公式
如图2,P点为线路上欲测高程的目标点,其天底位置无法施镜,O、A为任意设站点,其中O点高程已预先测定,
i
β1
α1
O
Qβ2HO
S
α2
A
1基本方法及原理
悬高测量的工作原理如图1所示。把全站仪设置
B
于预先已测定高程的点位A(高程控制点),在欲测高程的目标点B
β2
i
A
S
β1
C
HA
HB
α1,α2,β1,β2,S为
各观测量,则P点的
图2特殊情况下悬高测量方法一
的天底C(即B点在地面的垂直投影点)设置反射棱镜,测定斜距S和倾角β1、β2,便能求
(1)
高程HP可通过以下关系式求得:
Hp=HO+
图1悬高测量工作原理图
Scosβ2sinα2tgβ1
+i
12
(2)
式中S—在O点设站、A点施镜时测得的仪器与板
射棱镜间斜距,mm;
出B点的高程HB。
HB=HA+Scosβ1tgβ2+i
式中S—仪器与板射棱镜间斜距,mm;
β1,β2—仪器至反射棱镜和目标点B的竖直
角,(°);
i—仪器高,mm;
HB,HA—目标点和设站点的海拔高程,mm。
上述测量原理和方法,是反射棱镜设置在欲测悬高目标点B的天底。但实际工作中,常常碰到B点的天底C点位于水池、工业设备甚至河流中,根本无法到达,下面介绍笔者在实际工作中应用的两种方法。
βA点施镜时测得的仪器至反2—在O点设站、
射棱镜的竖直角,(°);β1—在O点设站时仪器至目标点的竖直角,
(°);αA点设站时测得的施镜点与1,α2—在O点、
目标点间的水平夹角,(°);i—仪器高,mm;
HP,HO—目标点和设站点的海拔高程,mm。
2.2误差分析
99
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总第116期第28
卷
Hp
电力机械
对式(2)即目标点高程计算公式进行全微分,并整理后得:
3特殊情况下悬高测量方法二
dHp=dHO+
cosβ2sinα2tgβ1
dS-
12
3.1测量方法及计算公式
如图3,P点为欲测高程的目标点,其天底位置Q无法施镜,A、B为
Ssinβdβ2sinα2tgβ12
+
12Scosβ2sinα2secβ1dβ1
・
12
(αScosβ2sinα2tgβ1ctg1+α2)dα1
+
()ρ12
(αScosβ2sinα2tgβ1[ctgα2-ctg1+α2)]dα2
+di
()ρ12
(3)
其中
2
P点所在输电线路
上任意两点,其天底位置C、D相互通视。则P点的高程Hp可通过如下方法测量。
首先在A点设站,以B点为后视方向,在与AB方向水平角成90°
P
A
B
Qβ2
Sα
β1
C
DHp
HO
i
O
图3特殊情况下悬高测量方法二
ρ=180°×60′×60″÷π=206265″
为了便于分析,暂不顾及HO、i的误差,只考虑测
量误差的影响,将式(3)转换为均方根误差形式得:
的AO方向确定一点O,测定O点高程,然后在O点等各观测量,则P点的设站测量如图所示β1,β2,S,α高程Hp可通过以下关系式求得:
MH=
P
2
" βsinαtgβMSsinρ+2cosβ2sinα2tgβ1
MS+
122
2
1
2
(
12
)
β2
2
MβScosβ2sinα2secβ1
+ρ12
1
2
2
tgβ[ctgα-ctgα+α]M
Scosβsinαρ(αScosβ2sinα2tgβ1ctg1+α2)
122
1
2
Mα
+2ρ
1
2
(
1
2)
2
(
1
2)
α2(4)
Scosβ1
(7)tgβ2+i式中S—仪器与反射棱镜间斜距,mm;
);β1—仪器至反射棱镜的竖直角,(°);β2—仪器至目标点的竖直角,(°
α—在设站点O测得的施镜点与目标点间的
);水平夹角,(°
i—仪器高,mm;
Hp,HO—目标点和设站点的海拔高程,mm。
HP=HO+
3.2误差分析
(3)即目标点高程计算公式进行全微分,并整对式理后得:
4
设β,则tg2β,1≤45°1≤1,secβ1≤4;设Mβ=Mβ=Mβ
1
2
Mα=Mα=Mα则有:
1
2
MH
2
2
2
P
22
5S1Mβ
≤MS++
222sin(αsin(αρ1+α2)1+α2)
2
2
2
dHp=dHO+
cosβ1
tgβ2dS-Mα(αctg(α1+α2)+[ctgα2-ctg1+α2)](5)S2
sin(α+α)
2
12
令60°(α,则有:≤1+α2)≤120°
220SMβ20SMα
(6)MH≤4MS++2
ρ
现令S=100m,取MS=±(2+2×,10-6S)mm,Mβ=±3″,则由式(6)得:MH≤4.8mm;若考虑仪器高Mα=±2″
2
2
2
P
P
222
2
SsinβScosβ1tgβ2dβ11secβ2dβ2
++
ρρScosβ1tgβ2tgαdα(8)+di
ρ
为了便于分析,暂不顾及HO,i的误差,只考虑测量误差的影响,将式(8)转换为均方根误差形式得:
量误差,且令Mi=±2mm,考虑最不利情况,即i与Hp的误差是同方向时,其最大综合误差MHi
p,
MH=
P
2
2MβcosβSsinβ11tgβ2
M++tgβS2
1
" 22
2
"
22
=4.8mm+
由上述分析知,采用此方法进行悬高测2mm=6.8mm。
量能达到较高测量精度。
βsecβ
Scos21
Mβ
+ρ
2
2
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电力机械
2
2
1
2
Scosβ1tgβ2tgα
2
Mαρ
(9)
设站O2点,设定C3、
4
设β、β,则tg2β1≤45°2≤45°1≤1,secβ2≤4;设
C4点;则其连线的交
点即为A点的天底C
点。与方向交会同理,
O1
C1
A
Mβ=Mβ=Mβ则有:
MH≤
P
C4C2
CC3
O2
图4提高投点精度示意图
2
MSMβ9S++22α2αρStg2αMα
αρ
P
22
在设定天底点C时,两次设站的视线夹角不宜太小。
(10)
通过采用上述方法投点,斜距S的误
2
2
由式(10)知,当0≤α时,MH随α的变大而增<90°大明显;当α时其值最小,实际此时即为如图1之=0°测量方法,无α(水平角)观测值对目标点高程精度的影响。
现令S=100m,取MS=±(2+2×,10S)mm,Mβ=±3″
-6
差MS能控制在20mm,若令β、、α=30°MS=1=β2=45°
2cosβ12
(10)可知20mm,则Mtgβ2S=267mm;由式"
2
MH≤17mm,能满足一般的工程运用要求。
P
,则由式(6)得:Mα=±2″
当α=60°时,
P
MH≤8.3mm;当α=45°时,
P
P
4结语
笔者从事工程测量工作多年,上述悬高测量方法
MH≤5.5mm;当α=30°时,MH≤2.9mm;
若考虑仪器高量误差,且令Mi=±2mm,则当α=时,60°
p,
较好地解决了悬垂点的天底无法施镜时的悬高测量问题,具有一定的实用价值。但在实际作业时应注意以下几点:
(如220kV输(1)由于测量目标点处于悬空状态
电线一般离地面7m以上,500kV输电线一般离地面
MHi
p,
≤8.3+2=10.3(mm);当α时,=45°
p,
MHi≤5.5+2=7.5(mm);当α时,MHi≤2.9+2==30°
(mm)。4.9
在实际工作中,一般均能使α,现场条件较≤30°差的也能满足α,由此可见,采用上述方法进行≤60°悬高测量的理论精度也是比较高的。
14m以上),无法直接标示目标点位,当需在不同设站
上照准目标时,可能会应目标点位找准误差产生较大的水平角测量误差,从而影响测量精度。因此,此时应设法采用激光找准设备指示目标点;
(2)由于目标点与观测点的距离受作业现场情况影响,而上述方法中水平角的观测值均对测量误差有较明显的影响,因此作业前应尽量利用已有资料(如地形图等)结合现场状况作好设计及精度估算,选择理想的设站点位置;
(3)采用图3方法时,投点误差对测量精度影响显著,应尽量提高投点精度。
参考文献:
3.3投点误差对悬高测量精度的影响及其改进
在实际工作中,通过上述方法施测,测量成果的精度却远低于理论计算值。这是因为上述分析没有考虑(图3)中A点在其天底的投点误差,此项误差远大于全站仪之距离测量误差,其在S值的测定中影响明显(MS将至少达到cm级)。由式(9)可知,当MS很大时,(9)之第一项MH的值主要受式
P
2
cosβ
M的影tgβ" 1
2
2
S
2
响。
因此,有效提高投点精度是提高悬高测量精度的关键。实际作业中,笔者采用如图4方法提高投点精度,取得了良好效果:
首先在任意点O1设站,照准目标点A(在自然光照较弱的情况下,可利用激光照准设备,如有此功能的全站仪指示A点),向下转动望远镜,沿视线方向在A点天底附近(最好为两侧)设定C1、C2两点;同样方式,
[1]李青岳,陈永奇.工程测量学[M].北京:测绘出版社,1995.[2]於宗俦,鲁林成.测量平差原理[M].北京:测绘出版社,1982.
收稿日期:2007-02-05修回日期:2007-04-20
(下转第64页)
101
No.4/2007
总第116期第28
卷
技术交流
ASHRAETRANSACTIONS,2002,AC-02-5-2,4543.
[6]梁彩华,等,显热除霜方式与逆向除霜方式的对比试验研究[J],制冷学报,2005,26(4).
3结语
本文对风冷热泵的应用与节能方面进行了分析,
提出了低温制热运行的解决方案以拓宽机组的运行范围。通过改进机组的自身能效比、采用有效的翅片盘管表面处理,应用合理的除霜方式及优化的除霜控制逻辑,将热回收技术应用于热泵技术中以达到节能的目的,以使风冷热泵在我国更广泛的应用,满足当前可持续性发展的节能要求。
参考文献:
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收稿日期:2006-12-06修回日期:2007-02-06
[5]FANGCCHEN,JOEKKILPATRICK.Afrost-lessheatpump[J].
AirCooledHeatPumpApplicationandItsEnergy-savingTechnology
LIUWei-Dong,
GUBo
(1.ShanghaiJiaotongUniversity,Shanghai200030,China;2.TraneAsiaDesignCenter,Shanghai200001,China)
Abstract:Aircooledheatpumpisenergy-saving,water-savingandenvironmental-friendlyequipment.Itcan
befullyusedbothinsummerandwinter.Butitalsogetsomedisadvantageslikeprovidinglessheatingcapacityatlowambienttemperature,heavyfrostinhighhumidityregions,etc,whichhindersitfromapplicationinnorthofChina.InthispapertheauthoranalyzedtoincreaseASHPCOPforenergysaving,improvingdefrostcontrollogictoreducepowerconsumptionduetotheunnecessarydefrost,addfunctionslikeheatrecoverytoreducepowerconsumption,usetwostagecompressiontobroadenitsapplication,whichisverybeneficenttotheperfectionofASHP.
Keywords:air-cooledheatpump;energysaving;defrost;heatrecovery;lowtemperature
作者简介:刘卫东(1976-),男,江苏启东人,硕士研究生,中级工程师,项目主管,主要从事风冷机组产品的设计;
谷波(1962-),男,硕士,教授,博导,副所长。
(上接第101页)
DiscussiononUnsupportedDistanceMeasurementof
ElectricTransmissionLine
WEILi-guo,
1
ZHANGYong
2
(1.JiaxingShukeSurveying&MappingTechnologyCo.,Ltd,Jiaxing314000,China;2.JiaxingElectricPowerBureau,Jiaxing314000,China)
Abstract:Twomethodsofunsupporteddistancemeasurementwerediscussedwhenthetargetnadircouldnotbereached.Themeasurementprinciples,thecalculationequationsandthemeasurementerrorwereanalyzed.Someaspectswhichneedpayspecialattentionwerealsoindicated.
Keywords:unsupporteddistancemeasurement;erroranalysis;
张
settingpointerror
作者简介:魏利国(1974-),男,浙江桐乡人,工程师,总经理,从事工程测量专业工作10年;
勇(1971-),男,浙江嘉兴人,工程师,生技处线路主管,从事电力系统线路专业工作15年。
No.4/2007总第116期第28
卷
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