第19卷 第2期
2006年6月石家庄铁道学院学报J OURNAL OF SH IJI A Z HUANG RA I L WAY I NSTI TUTE Vo. l 19 No . 2Jun. 2006
沉井刃脚岩壁的处理
董新涛
(中铁十四局集团第四工程有限公司, 山东济南 250002)
摘要:以渝怀铁路阿蓬江大桥深水基础钢沉井施工为例, 介绍了深水钻岩爆破技术在沉井刃脚岩壁处理中的应用。详细说明了爆破方案的选择、参数设计等, 分析了实际爆破效果。施工结果表明, 深水钻岩爆破技术安全性高、效益明显, 是解决大高差河床中沉井稳定性问题的有效手段之一。
关键词:深水桥梁基础; 沉井; 刃脚; 爆破
中图分类号:TU 753. 64 文献标识码:A 文章编号:10063226(2006) 02012804
1 工程概况
渝怀铁路阿篷江大桥桥跨的结构形式为:5 32m 预应力砼简支梁+(40+60+40) m 预应力砼连续梁+2 32m 预应力砼简支梁+1 24m 预应力砼简支梁。大桥下游建有鱼滩水电站, 蓄水位标高429. 90~430. 90m, 桥位处水面宽约120m , 平常水的流速小于1m /s。桥位处上覆砂粘土、卵石土、块石土、坡残积粘土, 下伏基岩为砂岩、角砾岩、泥质灰岩夹页岩, 页岩及灰岩属V 级次坚岩, 所夹页岩属V 级软石, 桥址地层属单斜构造, 地层产状:N25 ~35 E /49 ~57 NW, 节理产状:! N69 W / , N50 E /42 SE , ∀
###N65 W / , N25 W /85 S W 。该桥4和5墩位于深水中, 水深达17m 。4墩位处基岩层面高差达9. 6m,
河床覆盖层最大厚度3m, 河床基岩面走向形成23. 7 的坡面。5墩位处基岩层面高差达9. 2m, 河床覆盖层最大厚度2. 7m, 河床基岩面走向形成21. 8 的坡面。4和5墩设计为低承台桩基础, 每墩16根钻孔桩, 直径1. 5m, 承台底高程419. 69m, 部分承台位于岩层中。设计采用钢沉井施工, 钢沉井内径21. 0m, 外径23. 0m, 高为17. 5m 。受桥墩处河床面高差的影响, 沉井着床困难, 稳定性差。施工中采用了深水钻岩爆破技术对刃脚处基岩进行了处理, 有效地解决了上述难题。###
2 深水钻岩爆破设计
2. 1 施工方案选择
##4和5墩位处岩面高差大, 钢沉井施工存在以下问题:(1) 施工过程中的稳定性较差; (2) 着床困难;
(3) 刃脚设计难度大且着床后底部封堵困难。经过对墩位处的地质情况反复勘测和调研, 决定采取将桥基处坡面岩石爆破后再开挖以降低岩面的施工方案(见图1) 。
2. 2 爆破方案选择
水下岩石开挖爆破一般采用下列两种方法:水下裸露药包爆破或水下钻孔爆破。水下裸露药包爆破效果差, 工期特别长, 炸药单耗大、水下冲击波影响范围大, 一般用于水下孤石处理; 而水下钻孔爆破需要潜水员携带钻孔工具潜入水底钻孔布药, 效率低, 进度慢, 有时还会造成潜水员伤亡, 虽爆破效果不错, 但存在操作困难, 成本高, 安全性差, 工期较长等缺点。为避免以上缺点, 采用深水钻岩爆破技术, 即利用水上浮平台作为作业平台, 采用潜孔钻机成孔, 在浮平台上进行装药。与上述两种水下岩石爆破方法相比, 该法有如下特点:所有作业全在水面浮平台上进行, 安全程度高; 进度快, 工期短; 投入少, 经济效益好。收稿日期:20051030作者简介:董新涛 男 1971年出生 工程师
图1 施工总体方案图
2. 3 技术设计方法
(1) 采取适当加大超钻, 相应增大单孔爆破面积, 以减少钻孔数, 并确保不留根底;
(2) 采用宽孔距爆破技术和水耦合无堵塞装药结构, 并适当加大单耗, 提高破碎效果;
#(3) 炸药选用2岩石乳化炸药, 此炸药特点是威力大, 水抗性能强, 并且冲击、摩擦、热感度和火焰感
度均很低, 使用过程安全。布药时将药包顺内导管装入孔中并与导爆管连接组成起爆网络;
(4) 采用塑料导爆管非电起爆系统, 利用等微差爆破技术, 严格控制分段药量, 保障周围设施的安全。
2. 4 技术设计
(1) 炮眼布置。被爆岩体需一次爆破到位, 且岩石爆破后应破碎、松散、易清理。根据4、5墩墩位处被爆岩面大小, 经计算分别布眼126个和138个, 采用宽孔距布孔, 梅花形排列。
(2) 炮孔深度。炮孔深度L =H +h 。其中, H 表示岩石的开挖深度, 根据设计提供的地质资料推算, 本工程开挖深度H 取300~500c m ; h 为超钻深度h =0. 3H, 经计算, 实际钻孔深度L =390~650c m 。
(3) 单孔装药量计算。Q =K 1K ab H 。其中, K 1为水深影响系数, 水深18~20m 时, 取值为1. 2~1. 4; K 为单位用药量, 玄武岩取K =1. 6kg /m; H 为开挖深度; a 为炮孔间距, 为2. 0m ; b 为炮孔排距, 为1. 5~2. 0m 。
(4) 外套管直径D =120mm, 炮孔直径d =100mm, 药卷直径d =80mm 。
(5) 装药结构。水压力作用下, 炸药的起爆感度要降低, 因此, 为使炸药可靠起爆, 装药结构采用连续装药结构, 每个炮孔旋转两组雷管, 每组两个雷管。
(6) 采用孔内高段别雷管, 孔外微差网路, 孔外采用低段别毫秒雷管簇连, 从一端到另端逐组起爆。
[1, 2]33/a(7) 爆破振动预估及最大分段药量确定。Q max =R (V kp /CK 0) 。其中, V kp 为地层质点振动的临界
速度; R 为自爆源中心至被保护物或测点的距离; K 0为介质系数, 主要取决于爆破地震波传播途径的介质性质; C 为控制爆破修正系数; a 为衰减指数, 一般爆破取1. 0~2. 0。
根据观测资料表明, 水下钻孔爆破引起的地震衰减相对较慢, 为简便计算, 假定不考虑在水域中衰
33/a减, 计算距离从岸边算起。最大分段药量可按下式计算:Q m ax =R (v /k) 。其中, 取v =3c m /s , k =200,
a =1. 7; 当距离为80m 时, Q max =315kg ; 当距离为120m 时, Q max =1063kg 。
2. 5 安全措施
合理选取爆破参数和单位炸药消耗量, 减小爆破振动和水中冲击波。采用多段微差起爆, 减小爆破振动。装药时, 每装2~3卷药包进行一次深度测量, 防止卡药。装药时药孔上部预留20~40c m 不装, 防止产生大量飞石。按设计连接爆破网络, 网络施工必须按操作规程进行, 认真细致, 不可马虎大意。严格检查起爆材料的质量, 精心进行测定。水下爆破时, 地面上人员撤离到爆破现场200m 以外。在上、下游1500m 处设立警戒, 禁止人员在警戒线内游泳或潜水。3##
3 施工工艺
3.
本工程深水钻岩爆破采用双套管法, 外套管用
以定位, 内套管用以护孔及作为装药作业的通道。
配备2台BTG J D 2型冲击回旋式潜孔钻机, 在水上
浮动钻孔平台(见图2) 上进行钻孔。钻孔浮动平台
由浮箱和连接梁拼组而成, 四角布置有定位锚机。
定位采取在测量仪器的控制下, 钻机在平台上移位
或通过平台四角上的电动锚机进行平台移位, 定位
十分方便, 钻机钻进成孔同时双套管跟进, 每台钻机
每工作台班钻孔7~8个。
3. 2 装药
装药前测定实际钻孔深度, 核准装药量后, 在作
业平台上通过套管进行装药。采用反向装药, 即在
孔底放1~2卷底药, 而后旋转第一组起爆药包, 注图2 水上钻孔浮平台示意图(单位:mm ) 意雷管朝向孔底, 药卷用炮棍压紧后, 放入第二组起爆药包, 注意使雷管朝向孔底, 以利传爆。
3. 3 连接网路
因为平台上存有闲散电流, 布药时采用塑料导爆管非电起爆系统, 利用高段位等微差起爆技术。按设计的簇连组数, 将各炮孔导爆管收拢, 然后连结成加强复式网路(见图3), 每组导爆管不超过30根, 严格控制分段药量, 保障周围设施的安全, 每次爆破装药量控制在900kg
以内。
3. 4 起爆
起爆网络连接完毕并经检查无误后, 人员及
设备撤离至安全地带, 人在岸上操作, 封航后起
爆。每墩分为5次起爆, 其中两次较大的爆破均
分3组等微差逐组起爆, 各组起爆间隔150m s ,
起爆后约0. 5s 完成全过程。
3. 5 清基
水下爆破作业完成后, 即可进行开挖清碴工
作。用浮吊带动抓土斗清理爆渣, 抓土斗为六瓣
式, 容量1m , 此法作业快、效率高。3图3 起爆网络示意图(单位:mm )
4 爆破效果
爆破时, 使用CD 1型传感器、I N V 306A 型大容量多功能数据采集分析仪对爆破震动速度进行监测, 距爆区50m 、100m 、150m 处各布置一个测点, 测得震动速度分别为2. 6c m /s、1. 8c m /s、1. 0c m /s, 小于允许值, 标明爆破是安全的。爆炸瞬间, 水面成波浪式翻起1m 左右高度, 随后水面滚动成团, 高出水面0. 5m 左右, 持续时间约1m i n , 没有产生飞石。被爆基岩非常破碎, 块度大部分在10c m 以下, 最大不超过20c m 。每次爆破后对现场进行全面检查, 结果显示准爆率为100%。爆破区底部基本平整, 个别地方超挖0. 5m, 完全达到了设计爆破效果。
5 结束语
本工程利用深水钻岩爆破技术对钢沉井刃脚处的岩壁进行处理, 工期比预期提前了1个月, 所有作业全部在浮平台上进行, 避免了水下作业, 投入少, 安全性高, 收到了明显的经济和社会效益。
参 考 文 献
[1]王海亮. 铁路工程爆破[M].北京:中国铁道出版社, 2001. 78~90
[##[].:
Rock W all Treat m ent for Cutti ng Edge of Open Caisson
Dong X intao
(T he 4th Eng ineer i ng Company of the 14t h Ch i na R ail w ay Construc tion Bureau G roup , Ji nan 250002, China)
Abst ract :Based on the stee l open ca isson construction for Apeng jiang Bridge in Yuhuai Ra il w ay Pr o jec, t t h is paper g i v es a deta iled i n troduction o f the app li c ation o f deep-w ater drilli n g and b l a sti n g techno logy i n the treat m ent of the r ock w all of the open ca isson. The se lecti o n of blasti n g sche m e and para m eter design i n g et a. l are expla i n ed in detai, l and the effect o f b lasti n g is analyzed . The resu lt of constructi o n sho w s t h at the deep-w ater drilling and blasti n g techno l o gy prov i d es h i g h security and evident benefi, t and therefore is one of the ef fecti v e m easures to so lve the stab ility pr oble m of open caisson on i n clined riverbed .
K ey w ords :deep-w ater bridge foundation ; open caisson ; cu tti n g edge ; b lasti n g
(责任编辑杨继成)
(上接第111页)
Appli cati on of Pre stressed Pressure distri bution Anchor Cable
Structure i n H i gh Slope Strengthen i ng for Express H igh w ay
W u Q ingzhong
(The 14th Chi na R a il way Bureau G roup , L td . , Ji nan 250014, Ch i na)
Abst ract :T rad itionally , the high slopes at unevenly w eathered strata are streng thened w ith co mm on pre stressed tensile ancho r cab le , t h e beari n g force of w hich can no t be guaranteed as t h e anchoring can no t reach t h e m edium /slig htly w eathered strata . B ased on site tests and co m parison, a ne w type o f pressure d istri b uti o n anchor cable str ucture is successf u ll y adopted for the streng then i n g o f the sl o pe . This paper i n troduces the test resu lts o f the ne w type of anchor cab le str ucture and its applicati o n i n the construction , prov i d i n g a ne w so l u ti o n for the streng then i n g of si m ilar g r ound cond iti o ns .
K ey w ords :pressure d istri b uti o n anchor cable ; site tes; t h i g h slope ; unevenly w eathered strata
(责任编辑 杨继成)
(上接第127页)
Construction O rganization and Equi p m ents K it
i n Cantilever Constructi on of Lang span B ri dges
W ang Y i n fu
(Ch i na R a il w ay 15th Bureau G roup Co . L td , Luoyang 471013, Ch i na)
Abst ract :Based on the cantilever constr uction o f a l a rge span bri d ge , the basi c techn i q ues of constructi o n organization and the equipm ents k it for cantilever constr uction are studied and analyzed .
K ey w ords :cantilever casting ; constructi o n organization; equ i p m ents ki; t technique research
(责任编辑 杨继成)
第19卷 第2期
2006年6月石家庄铁道学院学报J OURNAL OF SH IJI A Z HUANG RA I L WAY I NSTI TUTE Vo. l 19 No . 2Jun. 2006
沉井刃脚岩壁的处理
董新涛
(中铁十四局集团第四工程有限公司, 山东济南 250002)
摘要:以渝怀铁路阿蓬江大桥深水基础钢沉井施工为例, 介绍了深水钻岩爆破技术在沉井刃脚岩壁处理中的应用。详细说明了爆破方案的选择、参数设计等, 分析了实际爆破效果。施工结果表明, 深水钻岩爆破技术安全性高、效益明显, 是解决大高差河床中沉井稳定性问题的有效手段之一。
关键词:深水桥梁基础; 沉井; 刃脚; 爆破
中图分类号:TU 753. 64 文献标识码:A 文章编号:10063226(2006) 02012804
1 工程概况
渝怀铁路阿篷江大桥桥跨的结构形式为:5 32m 预应力砼简支梁+(40+60+40) m 预应力砼连续梁+2 32m 预应力砼简支梁+1 24m 预应力砼简支梁。大桥下游建有鱼滩水电站, 蓄水位标高429. 90~430. 90m, 桥位处水面宽约120m , 平常水的流速小于1m /s。桥位处上覆砂粘土、卵石土、块石土、坡残积粘土, 下伏基岩为砂岩、角砾岩、泥质灰岩夹页岩, 页岩及灰岩属V 级次坚岩, 所夹页岩属V 级软石, 桥址地层属单斜构造, 地层产状:N25 ~35 E /49 ~57 NW, 节理产状:! N69 W / , N50 E /42 SE , ∀
###N65 W / , N25 W /85 S W 。该桥4和5墩位于深水中, 水深达17m 。4墩位处基岩层面高差达9. 6m,
河床覆盖层最大厚度3m, 河床基岩面走向形成23. 7 的坡面。5墩位处基岩层面高差达9. 2m, 河床覆盖层最大厚度2. 7m, 河床基岩面走向形成21. 8 的坡面。4和5墩设计为低承台桩基础, 每墩16根钻孔桩, 直径1. 5m, 承台底高程419. 69m, 部分承台位于岩层中。设计采用钢沉井施工, 钢沉井内径21. 0m, 外径23. 0m, 高为17. 5m 。受桥墩处河床面高差的影响, 沉井着床困难, 稳定性差。施工中采用了深水钻岩爆破技术对刃脚处基岩进行了处理, 有效地解决了上述难题。###
2 深水钻岩爆破设计
2. 1 施工方案选择
##4和5墩位处岩面高差大, 钢沉井施工存在以下问题:(1) 施工过程中的稳定性较差; (2) 着床困难;
(3) 刃脚设计难度大且着床后底部封堵困难。经过对墩位处的地质情况反复勘测和调研, 决定采取将桥基处坡面岩石爆破后再开挖以降低岩面的施工方案(见图1) 。
2. 2 爆破方案选择
水下岩石开挖爆破一般采用下列两种方法:水下裸露药包爆破或水下钻孔爆破。水下裸露药包爆破效果差, 工期特别长, 炸药单耗大、水下冲击波影响范围大, 一般用于水下孤石处理; 而水下钻孔爆破需要潜水员携带钻孔工具潜入水底钻孔布药, 效率低, 进度慢, 有时还会造成潜水员伤亡, 虽爆破效果不错, 但存在操作困难, 成本高, 安全性差, 工期较长等缺点。为避免以上缺点, 采用深水钻岩爆破技术, 即利用水上浮平台作为作业平台, 采用潜孔钻机成孔, 在浮平台上进行装药。与上述两种水下岩石爆破方法相比, 该法有如下特点:所有作业全在水面浮平台上进行, 安全程度高; 进度快, 工期短; 投入少, 经济效益好。收稿日期:20051030作者简介:董新涛 男 1971年出生 工程师
图1 施工总体方案图
2. 3 技术设计方法
(1) 采取适当加大超钻, 相应增大单孔爆破面积, 以减少钻孔数, 并确保不留根底;
(2) 采用宽孔距爆破技术和水耦合无堵塞装药结构, 并适当加大单耗, 提高破碎效果;
#(3) 炸药选用2岩石乳化炸药, 此炸药特点是威力大, 水抗性能强, 并且冲击、摩擦、热感度和火焰感
度均很低, 使用过程安全。布药时将药包顺内导管装入孔中并与导爆管连接组成起爆网络;
(4) 采用塑料导爆管非电起爆系统, 利用等微差爆破技术, 严格控制分段药量, 保障周围设施的安全。
2. 4 技术设计
(1) 炮眼布置。被爆岩体需一次爆破到位, 且岩石爆破后应破碎、松散、易清理。根据4、5墩墩位处被爆岩面大小, 经计算分别布眼126个和138个, 采用宽孔距布孔, 梅花形排列。
(2) 炮孔深度。炮孔深度L =H +h 。其中, H 表示岩石的开挖深度, 根据设计提供的地质资料推算, 本工程开挖深度H 取300~500c m ; h 为超钻深度h =0. 3H, 经计算, 实际钻孔深度L =390~650c m 。
(3) 单孔装药量计算。Q =K 1K ab H 。其中, K 1为水深影响系数, 水深18~20m 时, 取值为1. 2~1. 4; K 为单位用药量, 玄武岩取K =1. 6kg /m; H 为开挖深度; a 为炮孔间距, 为2. 0m ; b 为炮孔排距, 为1. 5~2. 0m 。
(4) 外套管直径D =120mm, 炮孔直径d =100mm, 药卷直径d =80mm 。
(5) 装药结构。水压力作用下, 炸药的起爆感度要降低, 因此, 为使炸药可靠起爆, 装药结构采用连续装药结构, 每个炮孔旋转两组雷管, 每组两个雷管。
(6) 采用孔内高段别雷管, 孔外微差网路, 孔外采用低段别毫秒雷管簇连, 从一端到另端逐组起爆。
[1, 2]33/a(7) 爆破振动预估及最大分段药量确定。Q max =R (V kp /CK 0) 。其中, V kp 为地层质点振动的临界
速度; R 为自爆源中心至被保护物或测点的距离; K 0为介质系数, 主要取决于爆破地震波传播途径的介质性质; C 为控制爆破修正系数; a 为衰减指数, 一般爆破取1. 0~2. 0。
根据观测资料表明, 水下钻孔爆破引起的地震衰减相对较慢, 为简便计算, 假定不考虑在水域中衰
33/a减, 计算距离从岸边算起。最大分段药量可按下式计算:Q m ax =R (v /k) 。其中, 取v =3c m /s , k =200,
a =1. 7; 当距离为80m 时, Q max =315kg ; 当距离为120m 时, Q max =1063kg 。
2. 5 安全措施
合理选取爆破参数和单位炸药消耗量, 减小爆破振动和水中冲击波。采用多段微差起爆, 减小爆破振动。装药时, 每装2~3卷药包进行一次深度测量, 防止卡药。装药时药孔上部预留20~40c m 不装, 防止产生大量飞石。按设计连接爆破网络, 网络施工必须按操作规程进行, 认真细致, 不可马虎大意。严格检查起爆材料的质量, 精心进行测定。水下爆破时, 地面上人员撤离到爆破现场200m 以外。在上、下游1500m 处设立警戒, 禁止人员在警戒线内游泳或潜水。3##
3 施工工艺
3.
本工程深水钻岩爆破采用双套管法, 外套管用
以定位, 内套管用以护孔及作为装药作业的通道。
配备2台BTG J D 2型冲击回旋式潜孔钻机, 在水上
浮动钻孔平台(见图2) 上进行钻孔。钻孔浮动平台
由浮箱和连接梁拼组而成, 四角布置有定位锚机。
定位采取在测量仪器的控制下, 钻机在平台上移位
或通过平台四角上的电动锚机进行平台移位, 定位
十分方便, 钻机钻进成孔同时双套管跟进, 每台钻机
每工作台班钻孔7~8个。
3. 2 装药
装药前测定实际钻孔深度, 核准装药量后, 在作
业平台上通过套管进行装药。采用反向装药, 即在
孔底放1~2卷底药, 而后旋转第一组起爆药包, 注图2 水上钻孔浮平台示意图(单位:mm ) 意雷管朝向孔底, 药卷用炮棍压紧后, 放入第二组起爆药包, 注意使雷管朝向孔底, 以利传爆。
3. 3 连接网路
因为平台上存有闲散电流, 布药时采用塑料导爆管非电起爆系统, 利用高段位等微差起爆技术。按设计的簇连组数, 将各炮孔导爆管收拢, 然后连结成加强复式网路(见图3), 每组导爆管不超过30根, 严格控制分段药量, 保障周围设施的安全, 每次爆破装药量控制在900kg
以内。
3. 4 起爆
起爆网络连接完毕并经检查无误后, 人员及
设备撤离至安全地带, 人在岸上操作, 封航后起
爆。每墩分为5次起爆, 其中两次较大的爆破均
分3组等微差逐组起爆, 各组起爆间隔150m s ,
起爆后约0. 5s 完成全过程。
3. 5 清基
水下爆破作业完成后, 即可进行开挖清碴工
作。用浮吊带动抓土斗清理爆渣, 抓土斗为六瓣
式, 容量1m , 此法作业快、效率高。3图3 起爆网络示意图(单位:mm )
4 爆破效果
爆破时, 使用CD 1型传感器、I N V 306A 型大容量多功能数据采集分析仪对爆破震动速度进行监测, 距爆区50m 、100m 、150m 处各布置一个测点, 测得震动速度分别为2. 6c m /s、1. 8c m /s、1. 0c m /s, 小于允许值, 标明爆破是安全的。爆炸瞬间, 水面成波浪式翻起1m 左右高度, 随后水面滚动成团, 高出水面0. 5m 左右, 持续时间约1m i n , 没有产生飞石。被爆基岩非常破碎, 块度大部分在10c m 以下, 最大不超过20c m 。每次爆破后对现场进行全面检查, 结果显示准爆率为100%。爆破区底部基本平整, 个别地方超挖0. 5m, 完全达到了设计爆破效果。
5 结束语
本工程利用深水钻岩爆破技术对钢沉井刃脚处的岩壁进行处理, 工期比预期提前了1个月, 所有作业全部在浮平台上进行, 避免了水下作业, 投入少, 安全性高, 收到了明显的经济和社会效益。
参 考 文 献
[1]王海亮. 铁路工程爆破[M].北京:中国铁道出版社, 2001. 78~90
[##[].:
Rock W all Treat m ent for Cutti ng Edge of Open Caisson
Dong X intao
(T he 4th Eng ineer i ng Company of the 14t h Ch i na R ail w ay Construc tion Bureau G roup , Ji nan 250002, China)
Abst ract :Based on the stee l open ca isson construction for Apeng jiang Bridge in Yuhuai Ra il w ay Pr o jec, t t h is paper g i v es a deta iled i n troduction o f the app li c ation o f deep-w ater drilli n g and b l a sti n g techno logy i n the treat m ent of the r ock w all of the open ca isson. The se lecti o n of blasti n g sche m e and para m eter design i n g et a. l are expla i n ed in detai, l and the effect o f b lasti n g is analyzed . The resu lt of constructi o n sho w s t h at the deep-w ater drilling and blasti n g techno l o gy prov i d es h i g h security and evident benefi, t and therefore is one of the ef fecti v e m easures to so lve the stab ility pr oble m of open caisson on i n clined riverbed .
K ey w ords :deep-w ater bridge foundation ; open caisson ; cu tti n g edge ; b lasti n g
(责任编辑杨继成)
(上接第111页)
Appli cati on of Pre stressed Pressure distri bution Anchor Cable
Structure i n H i gh Slope Strengthen i ng for Express H igh w ay
W u Q ingzhong
(The 14th Chi na R a il way Bureau G roup , L td . , Ji nan 250014, Ch i na)
Abst ract :T rad itionally , the high slopes at unevenly w eathered strata are streng thened w ith co mm on pre stressed tensile ancho r cab le , t h e beari n g force of w hich can no t be guaranteed as t h e anchoring can no t reach t h e m edium /slig htly w eathered strata . B ased on site tests and co m parison, a ne w type o f pressure d istri b uti o n anchor cable str ucture is successf u ll y adopted for the streng then i n g o f the sl o pe . This paper i n troduces the test resu lts o f the ne w type of anchor cab le str ucture and its applicati o n i n the construction , prov i d i n g a ne w so l u ti o n for the streng then i n g of si m ilar g r ound cond iti o ns .
K ey w ords :pressure d istri b uti o n anchor cable ; site tes; t h i g h slope ; unevenly w eathered strata
(责任编辑 杨继成)
(上接第127页)
Construction O rganization and Equi p m ents K it
i n Cantilever Constructi on of Lang span B ri dges
W ang Y i n fu
(Ch i na R a il w ay 15th Bureau G roup Co . L td , Luoyang 471013, Ch i na)
Abst ract :Based on the cantilever constr uction o f a l a rge span bri d ge , the basi c techn i q ues of constructi o n organization and the equipm ents k it for cantilever constr uction are studied and analyzed .
K ey w ords :cantilever casting ; constructi o n organization; equ i p m ents ki; t technique research
(责任编辑 杨继成)