环评中常用到的计算公式
1、起尘量计算方法
(一) 建设工地起尘量计算：
⎛V ⎫⎡(365-w )⎤⎛T ⎫
E =P ⨯0. 81⨯s ⨯ ⎪⨯⎢⨯ ⎪ ⎥⎝30⎭⎣365⎦⎝4⎭
式中：E —单辆车引起的工地起尘量散发因子，kg/km；
P —可扬起尘粒(直径
V —车辆驶过工地的平均车速，km/h； w —一年中降水量大于0.254mm 的天数； T —每辆车的平均轮胎数，一般取6。 (二) 道路起尘量计算：
⎛T ⎫
E =0. 000501⨯V ⨯0. 823⨯U ⨯0. 139⨯ ⎪
⎝4⎭
式中：E —单辆车引起的道路起尘量散发因子，kg/km；
V —车辆驶过的平均车速，km/h； U —起尘风速，一般取5m/s；
T —每辆车的平均轮胎数，一般取6。 (三) 一年中单位长度道路的起尘量计算：
Q A =C ⨯24⨯(D -d )⨯P ⨯(l -A c )⨯E ⨯10-6Q =Q A ⨯l
式中：Q A —一年中单位长度道路的起尘量，t ；
C —每小时平均车流量，辆/h； D —计算的总天数，365天；
d —一年中降水量大于0.254mm 的天数；
P —道路级别系数，如内环线以内可取0.4，内外环线之间取0.8； Ac —消尘系数，如内环线以内可取0.4，内外环线之间取0.2； l —道路长度，km;
Q —道路年起尘量，t 。 (四) 煤堆起尘量计算：
⎡V ⎤⎡D ⎤⎡d ⎤⎡f ⎤
E =0. 05⨯⎢⎥⨯⎢⎥⨯⎢⨯⎢⎥ ⎥⎣1. 5⎦⎣90⎦⎣255⎦⎣15⎦
式中：E —单辆车引起的煤堆起尘量散发因子，kg/km；
V —车辆驶过煤堆的平均车速，km/h； d —每年干燥天数，d ；
f —风速超过19.2km/h的百分数。 (五) 煤堆起尘量计算：
Q m =11.7U2.45·S 0.345·e -0.5ω·e -0.55(W-0.07)
式中：Qm —煤堆起尘量，mg/s；
U-临界风速，m/s，取大于5.5m/s； S-煤堆表面积，m 2；
ω-空气相对湿度，取60%； W-煤物料湿度，原煤6%。
(六) 煤炭装卸起尘
煤炭在装卸过程中更易形成起尘，其起尘量与装卸高度H 、煤流柱半径R 、煤炭含水量W 、煤流柱中煤流密度D 、风速V 等有关，其中煤流柱密度是由装卸速度V 和装卸高度H 决定的。露天堆煤场装卸过程中形成扬尘的主要为自卸车、铲车装卸，装卸煤落差1.5m 左右。
煤炭装卸起尘量采用下式计算：
Q ij =0. 03V i 1. 6H 1. 23⋅ -0. 28w ⋅G i ⋅f i ⋅α
Q =∑
i =1m
∑Q
i =1
n
ij
式中：Q ij —不同设备风速条件下的起尘量，kg/a；
Q —煤场年起尘量，kg/a； H —煤炭装卸平均高度，m ； G i —某一设备年装卸煤量，t ； m —装卸设备种类；
Q i —不同风速条件下的起尘量，kg/a； G —煤场贮煤量，t ； V i —50米上空的风速，m/s； W —煤炭含水量，%； f i —不同风速的频率；
α—大气降雨修正系数。 (七) 汽车道路扬尘
汽车道路扬尘量按经验下列公式估算：
Q i =0. 0079V ⋅W 0. 85⋅P 0. 72
Q =∑Q i
n
式中：Q i —每辆汽车行驶扬尘量(kg/km辆) ；
Q —汽车运输总扬尘量； V —汽车速度(km/h)； W —汽车重量(T)；
P —道路表面粉尘量(kg/m2) 。
(八) 秦皇岛码头煤堆起尘量计算公式
i =1
Q p =2. 1K ⨯(U -U 0) 3⨯e -1. 023w ⨯P
式中：Q p —煤堆起尘量，kg/a；
K —经验系数，是煤含水量的函数，取K=0.96； U —煤场平均风速，m/s；
U 0—煤尘的启动风速，m/s，取3.0m/s； W —煤尘表面含水率，%； P —煤场年累计堆煤量，t/a。
2、 居民区与工作区标准限值转换公式
在Cm 无国内外标准的情况下，采用以下公式进行计算：
lnCm=0.607lnC车间-3.166（无机化合物） lnCm=0.47 lnC车间-3.595（有机化合物） lnCm=0.042 lnC车间-0.28（脂肪族和芳香烃） lnCm=0.702 lnC车间-1.933（氯烃类）
二氯乙烷参照美国EPA 工业环境实验室推荐方法及“大气中有害物质环境标准近似估算方法”，根据LD 50进行计算：
二氯乙烷日均浓度、小时浓度值，按下式计算： AMEG=0.107×LD 50/1000； logMAC 短=0.54+1.16logMAC长。
式中：LD 50—大鼠经口给毒的半数致死剂量, 二氯乙烷为670mg/kg
AMEG —空气环境目标值（相当于居民区大气中日平均最高容许浓度），mg/m3；
MAC 短—居民区大气中有害物质的一次最高容许浓度，mg/m3；
MAC 长的取值此处与AMEG 相等。
产生的主要污染物为烟尘和SO 2，可按以下公式统计：
SO 2产生量计算公式为：Gso 2=1.6B•S
式中：Gso 2—SO 2产生量，㎏；
B —燃煤量，㎏；
S —煤中的全硫份含量，％。
烟尘产生量计算公式为：Gsd=B•A•dfh /(1-Cfh )
式中：Gsd —烟尘产生量，㎏；
A —煤的灰分，％；
d fh —烟气中烟尘占灰分量的百分比，％； C fh —烟尘中可燃物的百分含量，％。
经查相关资料，有关参数取值为：A=24％，d fh =20％，C fh =30％，煤中含硫量
3、锅炉燃煤烟气
低于1％计，每公斤煤燃烧约产生12m 3的烟气。 4、焊接废气
焊接过程的发尘量较大。一般来说，1个焊工操作1d 所产生的烟尘量约60～150g 。几种焊接（切割）方法施焊时（切割时）每分钟的发尘量和熔化每千克焊接材料的发尘量
几种焊接（切割）方法的发尘量
焊接方法
焊接材料 低氢型焊条(结507，
直径4mm) 钛钙型焊条(结422，
直径4mm) 药芯焊丝(直径
3.2mm) 实芯焊丝(直径
1.6mm) 药芯焊丝(直径
1.6mm) 实芯焊丝(直径
1.6mm) 实芯焊丝(ф5)
施焊时发尘量 (mg/min) 350～450 200～280 2000～3500 450～650 700～900 100～200 10～40 40～80
焊接材料的发 尘量(g/kg)
11～16 6～8 20～25 5～8 7～10 2～5 0.1～0.3
手工电弧焊
自保护焊
二氧化碳焊
氩弧焊 埋弧焊 氧－乙炔切割
（1）亚弧焊排尘系数为3～6.5g/kg焊丝，偏安全起见，排尘系数取为6.5g/kg焊丝。
（2）关于焊锡废气
以下资料是我从别的论坛里面看到的，不知道分析是否恰当，仅供参考： 焊锡丝一部分含有铅，一部分是无铅焊锡丝。
有铅锡焊焊烟中的主要成分是松香以及锡、铅及其化合物。使用的焊料的主要成分是90％的金属颗粒，10％助焊剂和其它添加剂，主要有锡、铅两种成分，锡膏的熔点为183℃，沸点为260℃，铅的熔点为327.5℃，沸点为1740℃，锡的熔点为231.9℃，沸点为2260℃，故锡、铅的产生量很少。类比同类厂家，焊烟产生量为焊膏的0.0166％。铅的产生量为焊丝用量的0.003％，锡的产生量为锡膏用量的0.001％。产生的焊烟经过集风罩集中收集后，经过排气筒排放。有组织排放量按产生量的80％计。 5、注塑废气
注塑过程采用原料为PVC （聚氯乙烯），废气中可能释放出HCl 还有游离氯乙
烯。而原料含POM （聚甲醛），则可能放出甲醛。此外，由于造粒工序的工艺废气成分比较复杂，有些地方采用计算非甲烷烃来进行量化评价，有些地方也采用计算VOC （可挥发性有机化合物）来进行量化评价。由于造粒时加热温度一般控制在塑料原料允许的范围内，分解的单体量极少，且一般加热在封闭的容器内进行，产生的单体仅有少量排出。一般来说，加热分解产生单体按100～200克/吨产品计，即仅占总量的0.01～0.02%。造粒工序的工艺废气成分比较复杂，不同的原料产生的废气成分是不一样的。
表1 各种塑料原料注塑废气污染物排放系数
6、液体（除水以外）蒸发量的计算
适用于硫酸、硝酸、盐酸等酸洗工艺中的酸液蒸发量的计算。 G Z =M（0.000352+0.000786V）*P*F G Z ——千克/时 M ——液体分子量
V ——蒸发液体表面上的空气流速（米/秒），以实测数据为准，无条件实测，一般可取0.2-0.5）
P ——相应于液体温度下的空气中的蒸汽分压力（毫米汞柱），当液体浓度低于10%时，用水溶液的饱和蒸汽压代替；当液体重量浓度高于10%，查表计算（统计手册73）
F ——液体蒸发面的表面积。 根据PV=nRT
P1/P2=(m1/M1)/(m2/M2) m1+m2=根据上面公式计算量
举例：
（1）盐酸雾
盐酸雾产生量的大小与生产规模、盐酸用量、盐酸浓度、作业条件（温度、湿度、通风状况等）、作业面面积大小都有密切的关系，酸洗槽内盐酸雾排放速率可按以下经验公式计算：
G Z HCl =M×(0.000352+0.000786×U) ×P×F—V 水×F 式中： GZ HCl ——盐酸雾（HCl ）排放速率（kg/h）；
V水——单位面积水蒸汽蒸发速率，蒸发表面温度41 ℃时为1.2 L/m2•h。
M ——液体分子量，36.5；
U ——蒸发液体表面上的空气流速(m/s)，应以实测数据为准。无条件实测时可取0.2～0.5m/s或查表计算，槽内温度为40～50℃左右，U 值取0.4m/s；
P——相应于液体温度下空气中的饱和蒸汽分压力（mmHg ），酸洗液温度取45℃，则蒸发表面温度为41℃， P=52.1mmHg； F——蒸发面的面积（m2），本项目拟采用1个酸洗槽，其尺寸为1.8m×1m×1m，蒸发面面积为1.8m 2。 本项目盐酸雾的排放速率为：
G ZHCl = 36.5×（0.000352+0.000786×0.4）×52.1×1.8—1.8×1.2 = 0.121kg/h
（2）铬酸雾
铬酸雾常常产生于镀铬槽的阴阳两极附近区域。由于镀铬机理不是直接阳极溶解，而是通过电镀液中铬酐还原来产生铬金属沉积，因此其电流效率很低，电镀时大部分电流消耗于电镀液中水分子发生电化学反应，分别产生氧气和氢气。大量氢气和氧气的析出，不仅带来安全隐患，而且夹带铬酸分子（H2CrO4）逸出，在镀槽上方形成气溶胶，即铬酸雾。根据类比调查，不用抑雾剂时，在电镀槽表面上的铬酸雾的发生浓度可达10mg/m3 （以H2CrO4计算）；加入适当的抑雾剂以后，铬酸雾可大大减少。铬酸雾排放速率同样可按上述经验公式计算： G Z 铬酸雾 =M×(0.000352+0.000786×U) ×P×F—V 水×F 式中各参数调整取值如下：
V水——蒸发表面温度57.5℃时，取为3.1 L/m2•h； M ——液体分子量，118； U ——取为0.15m/s；
P——槽液温度为55～60℃时， P=56.1mmHg； F——拟采用一个电镀槽，镀槽面积2.5×1（m 2）。 本项目铬酸雾排放速率为：
G Z 铬酸雾= 118×（0.000352+0.000786×0.15）×56.1×2.5—2.5×3.1 = 0.027kg/h。
7、C X H Y 与COD 的转化关系
C X H Y +（X+Y）O 2+（2/Y）H 2O 分子量 分子量 计算 X
具体见《工业中常用有机化合物的环境数据》、《有机化合物数据简表》（E 盘 环评资料 图书） 5、油漆废气 油漆有效成分30%
漆渣产生量=油漆量×30%×非利用率
6、江苏省城市用水与公共用水定额
其他： ◇ 绿化
绿化投资：按25元/m2计 绿化用水：按0.5 t/m2计。
绿化浇洒用水定额为1～3L/m2˙d，道路浇洒用水定额为2～3L/m2˙d。《建筑给水排水设计规范》（GB50015－2003）
1千克柴油产生废气量16立方米；冷却塔排水与损耗比值为1：6 去离子水制备：废水量（定期排水）2%～5%；锅炉定期排水2%～5% 绿化用水：2.5L ×绿化面积×52
7、等效排气筒速率以及排气筒高度计算
A1 当排气筒1和排气筒2排放同一种污染物，其距离小于该两个排气筒的高度之和时，应以一个等效排气筒代表该两个排气筒。 A2 等效排气筒的有关参数计算方法如下： A2.1 等效排气筒污染物排放速率按下式计算
Q ＝Q 1＋Q 2
式中： Q－等效排气筒某污染物排放速率： Q 1、Q 2－排气筒1和排气筒2的某污染物排放速率。 A2．2 等效排气筒高度按下式计算
H=
式中：h －等效排气筒高度； h 1、h 2－排气筒1和排气筒2的高度。 A2．3 等效排气筒的位置
B1 某排气筒高度处于表列两高度之间，用内插法计算其最高允许排放速率，按下式计算：
Q ＝Q a +(Qa ＋1－Q a )(h－h a )/(ha ＋1－h a )
式中：Q －某排气筒最高允许排放速率； Q a －比某气筒低的表列限值中的最大值；
Q a ＋1－比某排气筒高的表列限值中的最小值； h －某排气筒的几何高度；
h a －比某排气筒低的表列高度中的最大值； h a ＋1－比某排气筒高的表列高度中的最小值。
B2 某排气筒高度高于本标准表列排气筒高度的最高值，用外推法计算其最高允许排放速率。按下式计算：
Q ＝Q b (h／h b ) 2
式中：Q －某排气筒的最高允许排放速率；
Q b －表列排气筒最高高度对应的最高允许排放速率； h －某排气筒的高度； h b －表列排气筒的最高高度；
B3 某排气筒高度低于本标准表列排气筒高度的最低值，用外推法计算其最高允许排放速率，按下式计算：
Q ＝Q c (h/hc ) 2
式中：Q －某排气筒最高允许排放速率；
Q c －表列排气筒最低高度对应的最高允许排放速率； h －某排气筒的高度； h c －表列排气筒的最低高度。
环评中常用到的计算公式
1、起尘量计算方法
(一) 建设工地起尘量计算：
⎛V ⎫⎡(365-w )⎤⎛T ⎫
E =P ⨯0. 81⨯s ⨯ ⎪⨯⎢⨯ ⎪ ⎥⎝30⎭⎣365⎦⎝4⎭
式中：E —单辆车引起的工地起尘量散发因子，kg/km；
P —可扬起尘粒(直径
V —车辆驶过工地的平均车速，km/h； w —一年中降水量大于0.254mm 的天数； T —每辆车的平均轮胎数，一般取6。 (二) 道路起尘量计算：
⎛T ⎫
E =0. 000501⨯V ⨯0. 823⨯U ⨯0. 139⨯ ⎪
⎝4⎭
式中：E —单辆车引起的道路起尘量散发因子，kg/km；
V —车辆驶过的平均车速，km/h； U —起尘风速，一般取5m/s；
T —每辆车的平均轮胎数，一般取6。 (三) 一年中单位长度道路的起尘量计算：
Q A =C ⨯24⨯(D -d )⨯P ⨯(l -A c )⨯E ⨯10-6Q =Q A ⨯l
式中：Q A —一年中单位长度道路的起尘量，t ；
C —每小时平均车流量，辆/h； D —计算的总天数，365天；
d —一年中降水量大于0.254mm 的天数；
P —道路级别系数，如内环线以内可取0.4，内外环线之间取0.8； Ac —消尘系数，如内环线以内可取0.4，内外环线之间取0.2； l —道路长度，km;
Q —道路年起尘量，t 。 (四) 煤堆起尘量计算：
⎡V ⎤⎡D ⎤⎡d ⎤⎡f ⎤
E =0. 05⨯⎢⎥⨯⎢⎥⨯⎢⨯⎢⎥ ⎥⎣1. 5⎦⎣90⎦⎣255⎦⎣15⎦
式中：E —单辆车引起的煤堆起尘量散发因子，kg/km；
V —车辆驶过煤堆的平均车速，km/h； d —每年干燥天数，d ；
f —风速超过19.2km/h的百分数。 (五) 煤堆起尘量计算：
Q m =11.7U2.45·S 0.345·e -0.5ω·e -0.55(W-0.07)
式中：Qm —煤堆起尘量，mg/s；
U-临界风速，m/s，取大于5.5m/s； S-煤堆表面积，m 2；
ω-空气相对湿度，取60%； W-煤物料湿度，原煤6%。
(六) 煤炭装卸起尘
煤炭在装卸过程中更易形成起尘，其起尘量与装卸高度H 、煤流柱半径R 、煤炭含水量W 、煤流柱中煤流密度D 、风速V 等有关，其中煤流柱密度是由装卸速度V 和装卸高度H 决定的。露天堆煤场装卸过程中形成扬尘的主要为自卸车、铲车装卸，装卸煤落差1.5m 左右。
煤炭装卸起尘量采用下式计算：
Q ij =0. 03V i 1. 6H 1. 23⋅ -0. 28w ⋅G i ⋅f i ⋅α
Q =∑
i =1m
∑Q
i =1
n
ij
式中：Q ij —不同设备风速条件下的起尘量，kg/a；
Q —煤场年起尘量，kg/a； H —煤炭装卸平均高度，m ； G i —某一设备年装卸煤量，t ； m —装卸设备种类；
Q i —不同风速条件下的起尘量，kg/a； G —煤场贮煤量，t ； V i —50米上空的风速，m/s； W —煤炭含水量，%； f i —不同风速的频率；
α—大气降雨修正系数。 (七) 汽车道路扬尘
汽车道路扬尘量按经验下列公式估算：
Q i =0. 0079V ⋅W 0. 85⋅P 0. 72
Q =∑Q i
n
式中：Q i —每辆汽车行驶扬尘量(kg/km辆) ；
Q —汽车运输总扬尘量； V —汽车速度(km/h)； W —汽车重量(T)；
P —道路表面粉尘量(kg/m2) 。
(八) 秦皇岛码头煤堆起尘量计算公式
i =1
Q p =2. 1K ⨯(U -U 0) 3⨯e -1. 023w ⨯P
式中：Q p —煤堆起尘量，kg/a；
K —经验系数，是煤含水量的函数，取K=0.96； U —煤场平均风速，m/s；
U 0—煤尘的启动风速，m/s，取3.0m/s； W —煤尘表面含水率，%； P —煤场年累计堆煤量，t/a。
2、 居民区与工作区标准限值转换公式
在Cm 无国内外标准的情况下，采用以下公式进行计算：
lnCm=0.607lnC车间-3.166（无机化合物） lnCm=0.47 lnC车间-3.595（有机化合物） lnCm=0.042 lnC车间-0.28（脂肪族和芳香烃） lnCm=0.702 lnC车间-1.933（氯烃类）
二氯乙烷参照美国EPA 工业环境实验室推荐方法及“大气中有害物质环境标准近似估算方法”，根据LD 50进行计算：
二氯乙烷日均浓度、小时浓度值，按下式计算： AMEG=0.107×LD 50/1000； logMAC 短=0.54+1.16logMAC长。
式中：LD 50—大鼠经口给毒的半数致死剂量, 二氯乙烷为670mg/kg
AMEG —空气环境目标值（相当于居民区大气中日平均最高容许浓度），mg/m3；
MAC 短—居民区大气中有害物质的一次最高容许浓度，mg/m3；
MAC 长的取值此处与AMEG 相等。
产生的主要污染物为烟尘和SO 2，可按以下公式统计：
SO 2产生量计算公式为：Gso 2=1.6B•S
式中：Gso 2—SO 2产生量，㎏；
B —燃煤量，㎏；
S —煤中的全硫份含量，％。
烟尘产生量计算公式为：Gsd=B•A•dfh /(1-Cfh )
式中：Gsd —烟尘产生量，㎏；
A —煤的灰分，％；
d fh —烟气中烟尘占灰分量的百分比，％； C fh —烟尘中可燃物的百分含量，％。
经查相关资料，有关参数取值为：A=24％，d fh =20％，C fh =30％，煤中含硫量
3、锅炉燃煤烟气
低于1％计，每公斤煤燃烧约产生12m 3的烟气。 4、焊接废气
焊接过程的发尘量较大。一般来说，1个焊工操作1d 所产生的烟尘量约60～150g 。几种焊接（切割）方法施焊时（切割时）每分钟的发尘量和熔化每千克焊接材料的发尘量
几种焊接（切割）方法的发尘量
焊接方法
焊接材料 低氢型焊条(结507，
直径4mm) 钛钙型焊条(结422，
直径4mm) 药芯焊丝(直径
3.2mm) 实芯焊丝(直径
1.6mm) 药芯焊丝(直径
1.6mm) 实芯焊丝(直径
1.6mm) 实芯焊丝(ф5)
施焊时发尘量 (mg/min) 350～450 200～280 2000～3500 450～650 700～900 100～200 10～40 40～80
焊接材料的发 尘量(g/kg)
11～16 6～8 20～25 5～8 7～10 2～5 0.1～0.3
手工电弧焊
自保护焊
二氧化碳焊
氩弧焊 埋弧焊 氧－乙炔切割
（1）亚弧焊排尘系数为3～6.5g/kg焊丝，偏安全起见，排尘系数取为6.5g/kg焊丝。
（2）关于焊锡废气
以下资料是我从别的论坛里面看到的，不知道分析是否恰当，仅供参考： 焊锡丝一部分含有铅，一部分是无铅焊锡丝。
有铅锡焊焊烟中的主要成分是松香以及锡、铅及其化合物。使用的焊料的主要成分是90％的金属颗粒，10％助焊剂和其它添加剂，主要有锡、铅两种成分，锡膏的熔点为183℃，沸点为260℃，铅的熔点为327.5℃，沸点为1740℃，锡的熔点为231.9℃，沸点为2260℃，故锡、铅的产生量很少。类比同类厂家，焊烟产生量为焊膏的0.0166％。铅的产生量为焊丝用量的0.003％，锡的产生量为锡膏用量的0.001％。产生的焊烟经过集风罩集中收集后，经过排气筒排放。有组织排放量按产生量的80％计。 5、注塑废气
注塑过程采用原料为PVC （聚氯乙烯），废气中可能释放出HCl 还有游离氯乙
烯。而原料含POM （聚甲醛），则可能放出甲醛。此外，由于造粒工序的工艺废气成分比较复杂，有些地方采用计算非甲烷烃来进行量化评价，有些地方也采用计算VOC （可挥发性有机化合物）来进行量化评价。由于造粒时加热温度一般控制在塑料原料允许的范围内，分解的单体量极少，且一般加热在封闭的容器内进行，产生的单体仅有少量排出。一般来说，加热分解产生单体按100～200克/吨产品计，即仅占总量的0.01～0.02%。造粒工序的工艺废气成分比较复杂，不同的原料产生的废气成分是不一样的。
表1 各种塑料原料注塑废气污染物排放系数
6、液体（除水以外）蒸发量的计算
适用于硫酸、硝酸、盐酸等酸洗工艺中的酸液蒸发量的计算。 G Z =M（0.000352+0.000786V）*P*F G Z ——千克/时 M ——液体分子量
V ——蒸发液体表面上的空气流速（米/秒），以实测数据为准，无条件实测，一般可取0.2-0.5）
P ——相应于液体温度下的空气中的蒸汽分压力（毫米汞柱），当液体浓度低于10%时，用水溶液的饱和蒸汽压代替；当液体重量浓度高于10%，查表计算（统计手册73）
F ——液体蒸发面的表面积。 根据PV=nRT
P1/P2=(m1/M1)/(m2/M2) m1+m2=根据上面公式计算量
举例：
（1）盐酸雾
盐酸雾产生量的大小与生产规模、盐酸用量、盐酸浓度、作业条件（温度、湿度、通风状况等）、作业面面积大小都有密切的关系，酸洗槽内盐酸雾排放速率可按以下经验公式计算：
G Z HCl =M×(0.000352+0.000786×U) ×P×F—V 水×F 式中： GZ HCl ——盐酸雾（HCl ）排放速率（kg/h）；
V水——单位面积水蒸汽蒸发速率，蒸发表面温度41 ℃时为1.2 L/m2•h。
M ——液体分子量，36.5；
U ——蒸发液体表面上的空气流速(m/s)，应以实测数据为准。无条件实测时可取0.2～0.5m/s或查表计算，槽内温度为40～50℃左右，U 值取0.4m/s；
P——相应于液体温度下空气中的饱和蒸汽分压力（mmHg ），酸洗液温度取45℃，则蒸发表面温度为41℃， P=52.1mmHg； F——蒸发面的面积（m2），本项目拟采用1个酸洗槽，其尺寸为1.8m×1m×1m，蒸发面面积为1.8m 2。 本项目盐酸雾的排放速率为：
G ZHCl = 36.5×（0.000352+0.000786×0.4）×52.1×1.8—1.8×1.2 = 0.121kg/h
（2）铬酸雾
铬酸雾常常产生于镀铬槽的阴阳两极附近区域。由于镀铬机理不是直接阳极溶解，而是通过电镀液中铬酐还原来产生铬金属沉积，因此其电流效率很低，电镀时大部分电流消耗于电镀液中水分子发生电化学反应，分别产生氧气和氢气。大量氢气和氧气的析出，不仅带来安全隐患，而且夹带铬酸分子（H2CrO4）逸出，在镀槽上方形成气溶胶，即铬酸雾。根据类比调查，不用抑雾剂时，在电镀槽表面上的铬酸雾的发生浓度可达10mg/m3 （以H2CrO4计算）；加入适当的抑雾剂以后，铬酸雾可大大减少。铬酸雾排放速率同样可按上述经验公式计算： G Z 铬酸雾 =M×(0.000352+0.000786×U) ×P×F—V 水×F 式中各参数调整取值如下：
V水——蒸发表面温度57.5℃时，取为3.1 L/m2•h； M ——液体分子量，118； U ——取为0.15m/s；
P——槽液温度为55～60℃时， P=56.1mmHg； F——拟采用一个电镀槽，镀槽面积2.5×1（m 2）。 本项目铬酸雾排放速率为：
G Z 铬酸雾= 118×（0.000352+0.000786×0.15）×56.1×2.5—2.5×3.1 = 0.027kg/h。
7、C X H Y 与COD 的转化关系
C X H Y +（X+Y）O 2+（2/Y）H 2O 分子量 分子量 计算 X
具体见《工业中常用有机化合物的环境数据》、《有机化合物数据简表》（E 盘 环评资料 图书） 5、油漆废气 油漆有效成分30%
漆渣产生量=油漆量×30%×非利用率
6、江苏省城市用水与公共用水定额
其他： ◇ 绿化
绿化投资：按25元/m2计 绿化用水：按0.5 t/m2计。
绿化浇洒用水定额为1～3L/m2˙d，道路浇洒用水定额为2～3L/m2˙d。《建筑给水排水设计规范》（GB50015－2003）
1千克柴油产生废气量16立方米；冷却塔排水与损耗比值为1：6 去离子水制备：废水量（定期排水）2%～5%；锅炉定期排水2%～5% 绿化用水：2.5L ×绿化面积×52
7、等效排气筒速率以及排气筒高度计算
A1 当排气筒1和排气筒2排放同一种污染物，其距离小于该两个排气筒的高度之和时，应以一个等效排气筒代表该两个排气筒。 A2 等效排气筒的有关参数计算方法如下： A2.1 等效排气筒污染物排放速率按下式计算
Q ＝Q 1＋Q 2
式中： Q－等效排气筒某污染物排放速率： Q 1、Q 2－排气筒1和排气筒2的某污染物排放速率。 A2．2 等效排气筒高度按下式计算
H=
式中：h －等效排气筒高度； h 1、h 2－排气筒1和排气筒2的高度。 A2．3 等效排气筒的位置
B1 某排气筒高度处于表列两高度之间，用内插法计算其最高允许排放速率，按下式计算：
Q ＝Q a +(Qa ＋1－Q a )(h－h a )/(ha ＋1－h a )
式中：Q －某排气筒最高允许排放速率； Q a －比某气筒低的表列限值中的最大值；
Q a ＋1－比某排气筒高的表列限值中的最小值； h －某排气筒的几何高度；
h a －比某排气筒低的表列高度中的最大值； h a ＋1－比某排气筒高的表列高度中的最小值。
B2 某排气筒高度高于本标准表列排气筒高度的最高值，用外推法计算其最高允许排放速率。按下式计算：
Q ＝Q b (h／h b ) 2
式中：Q －某排气筒的最高允许排放速率；
Q b －表列排气筒最高高度对应的最高允许排放速率； h －某排气筒的高度； h b －表列排气筒的最高高度；
B3 某排气筒高度低于本标准表列排气筒高度的最低值，用外推法计算其最高允许排放速率，按下式计算：
Q ＝Q c (h/hc ) 2
式中：Q －某排气筒最高允许排放速率；
Q c －表列排气筒最低高度对应的最高允许排放速率； h －某排气筒的高度； h c －表列排气筒的最低高度。