某工业厂房楼盖采用双向板肋梁楼盖，支承梁截面尺寸为200mm⨯500mm，楼盖梁格布置如图9-44所示。试按弹性理论计算各区格弯矩，并进行截面配筋计算。
1. 次梁截面尺寸的确定：
(1). 次梁截面高度h=(
111⎫⎛1
~)⨯l= ~⎪⨯6000=333~500mm 取h=450mm 1812⎝1812⎭13
1⎛1)⨯h= ~2⎝3
1⎫
⎪⨯450=150~225mm 取b=200mm 2⎭
(2). 次梁截面宽度b=(~
(3) 楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，100mm厚现浇钢筋混凝土板，15mm厚砂浆顶棚抹灰。
(4) 楼面活荷载：标准值qk=2kN/m (5) 恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.4 (6) 材料选用
1）混凝土 采用C25（fc=11.9N/mm）。
2）钢筋 板的配筋采用HPB300级（fy=270N/mm）。
2
2
2
2、荷载计算
20mm厚水泥砂浆面层 0.02×20＝0.4kN/m
2
100mm厚钢筋混凝土现浇板 0.10×25＝2.5kN/m 15mm厚混合砂浆顶棚抹灰恒荷载标准值 gk＝3.16kN/m
恒荷载设计值 g＝1.2×3.16＝3.8kN/m 活荷载设计值 q＝1.4⨯2.0＝2.8kN/m 合计 g+q＝6.6kN/m
2
22
2
2
2
3、计算跨度
根据板的支承条件和几何尺寸，将楼盖分为A、B、C、D 、E、F、G、H等区格，见图9-44。板的计算跨度为内跨，
l0=lc
（c为轴线间的距离）；边跨，0=
ll
l0-120+100/2。各区格
的计算跨度见表9-15。
4、按弹性理论计算弯矩
在求各区格板跨内最大正弯矩时，按g'满布及活荷载棋盘式不致，取荷载
q2.8
=（3.8+）=5.2kN/m2 22q2.8
q'==()kN/m2=1.4kN/m2
22g'=g+
在求各中间支座最大负弯矩时，按荷载及活荷载均满布计算，取荷载各区格的弯矩计算结果列于表9-15。
表9-15 各区格板的弯矩计算
由该表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均
1
(-11.32-12.56)kN⋅m=-11.94kN⋅m 21
A-C支座 Mx=(-10.41-10.8)kN⋅m=-10.61kN⋅m
21
A-D支座 Mx=(-10.41-13.43)kN⋅m=-11.92kN⋅m
21
A-G支座 Mx=(-11.32-4.88)kN⋅m=-8.1kN⋅m
21
B-D支座 Mx=(-10.58-13.43)kN⋅m=-12.01kN⋅m
21
C-D支座 Mx=(-12.66-14.55)kN⋅m=-13.61kN⋅m
21
C-H支座 Mx=(-12.66-6.46)kN⋅m=-9.56kN⋅m
21
D-H支座 Mx=(-14.55-6.46)kN⋅m=-10.51kN⋅m
21
E-F支座 Mx=(-6.27-6.27)kN⋅m=-12.54kN⋅m
21
G-G支座 Mx=(-3.39-3.39)kN⋅m=-6.78kN⋅m
21
G-H支座 Mx=(-3.39-4.45)kN⋅m=-3.92kN⋅m
2
值，即 A-B支座 Mx=
5、配筋计算
各区格板跨中及支座截面弯矩既已求得（考虑A区格板四周与梁整体连接，乘以折减系
As=
数0.8），即可近似按
M0.95fyh0
进行截面配筋。取截面有效高度
h0x=h-20=100-20=80mm;h0y=h-30=100-30=70mm
截面配筋计算结果及实际配筋列于表9-16
表9-16 双向板配筋计算
6、次梁的计算（选取C-D轴上的G与G板相交的次梁计算）
（1） 次梁荷载
次梁自重标准值：g1k=b⨯h⨯25=0.2⨯0.45⨯25=2.25KN/m 次梁自重设计值：g1=g1k⨯1.2=2.25⨯1.2=2.7KN/m
次梁上的填充墙重：g2=0.19⨯(3.6-0.45)⨯22⨯1.2=15.8KN/m 板的恒载设计值：g3=1.2⨯g3k=1.2⨯3.16⨯1.5=8.532KN/m 板的活载设计值：g4=1.2⨯g4k=1.2⨯2⨯1.5=6.3KN/m
2
2
(2) 次梁跨中弯矩
由静力平衡手册查表得
lx3aα====0.28 lly5.4
跨中弯矩最大值为：
11Mg1-g2=(g1+g2)l2=⨯（2.7+15.8）⨯5.42=67.43KN⋅m
88
Mg3
ql22⨯8.53⨯5.4222
=2⨯(3-4α)=3-4(0.28)=55.68KN/mn
2424
[]
Mg4
ql22⨯6.3⨯5.4222
=2⨯(3-4α)=3-4(0.28)=41.12KN/mn
2424
[]
Mmax=Mg1-g2+Mg3+Mg4=67.43+55.68+41.12=164.23KN∙m
次梁的最大剪力
1
(g1+g2)l=1⨯18.5⨯5.4=49.95KN 22ql8.53⨯5.4
V3=2⨯3(1-α)=⨯2⨯0.72=33.16KN
22ql6.3⨯5.4
V4=2⨯4(1-α)=⨯2⨯0.72=24.49KN
22V1-2=
Vmax=V1-2+V3+V4=107.6KN
（3）次梁钢筋的计算
查附表得：
fc=11.9N/mm2
ξb=0.576
1）确定翼缘计算宽度bf
'
ft=1.27N/mm2 fy=fy'=270N/mm2 α1=1.0
按次梁计算跨度lo考虑，bf=
'
l05400
==1800mm；按次梁净距Sn考虑，33
b'f=b+sn=200+1800=2000mm；按次梁翼缘高度h'f考虑，取as=40mm，
h0=450-40=410mm，h'f=100mm，由于h'f/h0=100/410=0.24>0.1，故h'f不
受此项限制。则hf取三者之中的最小值。bf=1800mm 2）判断T形截面类型
取as=40mm，h0=450-40=410mm
'
'
α1fcb'fh'f(h0-h'f/2)=1.0⨯11.9⨯1800⨯100⨯(410-100/2)
=771.12KN∙m>M=164.23KN∙m 按第一类型T形截面，按宽度为bf=1800mm的单筋矩形截面计算 3）求受拉钢筋截面面积AS
'
M164.23⨯106 截面抵抗矩系数为：αs===0.046 '22
α1fcbfh01.0⨯11.9⨯1800⨯410
ξ=1--2αs=1--2⨯0.046=0.048
AS=α1fcb'fζh0/fy=1.0⨯11.9⨯1800⨯0.048⨯410/270=1561mm2
选用3Φ28(As=1847mm2) 4）验算适用条件
AS,min=ρmibh⨯200⨯450=18mm0
1) 支座边缘截面的剪力设计值
V=107.6KN
验算截面尺寸
由c=20mm as=40mm 则hw=h-as=450-40=410mm
2
2
hw/b=410/200=2.05
0.25βcfcbh0=0.25⨯1.0⨯11.9⨯200⨯410=243950N=243.95KN>V=107.6KN
截面尺寸满足要求 验算是否计算配置腹筋
αcvftbh0=0.7⨯1.27⨯200⨯410=72.9KN
故需按计算配置腹筋。 计算腹筋
1）AsvV-∂cvftbh0107600-72900≥==0.314KN sfyvh0270⨯410
该梁的箍筋直径不宜小于6mm,最大间距 smax=200mm ，故选用双支φ8箍筋，Asv=101mm,则
s≤Asv101==322>200mm 0.3140.314
取s=200mm,相应的箍筋配筋率为
ρsv=Asvf1011.27==0.2%>ρsv,min=0.24t=0.24⨯=0.11% bs250⨯200fyv270故所配筋双肢φ8@200箍筋满足要求
某工业厂房楼盖采用双向板肋梁楼盖，支承梁截面尺寸为200mm⨯500mm，楼盖梁格布置如图9-44所示。试按弹性理论计算各区格弯矩，并进行截面配筋计算。
1. 次梁截面尺寸的确定：
(1). 次梁截面高度h=(
111⎫⎛1
~)⨯l= ~⎪⨯6000=333~500mm 取h=450mm 1812⎝1812⎭13
1⎛1)⨯h= ~2⎝3
1⎫
⎪⨯450=150~225mm 取b=200mm 2⎭
(2). 次梁截面宽度b=(~
(3) 楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，100mm厚现浇钢筋混凝土板，15mm厚砂浆顶棚抹灰。
(4) 楼面活荷载：标准值qk=2kN/m (5) 恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.4 (6) 材料选用
1）混凝土 采用C25（fc=11.9N/mm）。
2）钢筋 板的配筋采用HPB300级（fy=270N/mm）。
2
2
2
2、荷载计算
20mm厚水泥砂浆面层 0.02×20＝0.4kN/m
2
100mm厚钢筋混凝土现浇板 0.10×25＝2.5kN/m 15mm厚混合砂浆顶棚抹灰恒荷载标准值 gk＝3.16kN/m
恒荷载设计值 g＝1.2×3.16＝3.8kN/m 活荷载设计值 q＝1.4⨯2.0＝2.8kN/m 合计 g+q＝6.6kN/m
2
22
2
2
2
3、计算跨度
根据板的支承条件和几何尺寸，将楼盖分为A、B、C、D 、E、F、G、H等区格，见图9-44。板的计算跨度为内跨，
l0=lc
（c为轴线间的距离）；边跨，0=
ll
l0-120+100/2。各区格
的计算跨度见表9-15。
4、按弹性理论计算弯矩
在求各区格板跨内最大正弯矩时，按g'满布及活荷载棋盘式不致，取荷载
q2.8
=（3.8+）=5.2kN/m2 22q2.8
q'==()kN/m2=1.4kN/m2
22g'=g+
在求各中间支座最大负弯矩时，按荷载及活荷载均满布计算，取荷载各区格的弯矩计算结果列于表9-15。
表9-15 各区格板的弯矩计算
由该表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均
1
(-11.32-12.56)kN⋅m=-11.94kN⋅m 21
A-C支座 Mx=(-10.41-10.8)kN⋅m=-10.61kN⋅m
21
A-D支座 Mx=(-10.41-13.43)kN⋅m=-11.92kN⋅m
21
A-G支座 Mx=(-11.32-4.88)kN⋅m=-8.1kN⋅m
21
B-D支座 Mx=(-10.58-13.43)kN⋅m=-12.01kN⋅m
21
C-D支座 Mx=(-12.66-14.55)kN⋅m=-13.61kN⋅m
21
C-H支座 Mx=(-12.66-6.46)kN⋅m=-9.56kN⋅m
21
D-H支座 Mx=(-14.55-6.46)kN⋅m=-10.51kN⋅m
21
E-F支座 Mx=(-6.27-6.27)kN⋅m=-12.54kN⋅m
21
G-G支座 Mx=(-3.39-3.39)kN⋅m=-6.78kN⋅m
21
G-H支座 Mx=(-3.39-4.45)kN⋅m=-3.92kN⋅m
2
值，即 A-B支座 Mx=
5、配筋计算
各区格板跨中及支座截面弯矩既已求得（考虑A区格板四周与梁整体连接，乘以折减系
As=
数0.8），即可近似按
M0.95fyh0
进行截面配筋。取截面有效高度
h0x=h-20=100-20=80mm;h0y=h-30=100-30=70mm
截面配筋计算结果及实际配筋列于表9-16
表9-16 双向板配筋计算
6、次梁的计算（选取C-D轴上的G与G板相交的次梁计算）
（1） 次梁荷载
次梁自重标准值：g1k=b⨯h⨯25=0.2⨯0.45⨯25=2.25KN/m 次梁自重设计值：g1=g1k⨯1.2=2.25⨯1.2=2.7KN/m
次梁上的填充墙重：g2=0.19⨯(3.6-0.45)⨯22⨯1.2=15.8KN/m 板的恒载设计值：g3=1.2⨯g3k=1.2⨯3.16⨯1.5=8.532KN/m 板的活载设计值：g4=1.2⨯g4k=1.2⨯2⨯1.5=6.3KN/m
2
2
(2) 次梁跨中弯矩
由静力平衡手册查表得
lx3aα====0.28 lly5.4
跨中弯矩最大值为：
11Mg1-g2=(g1+g2)l2=⨯（2.7+15.8）⨯5.42=67.43KN⋅m
88
Mg3
ql22⨯8.53⨯5.4222
=2⨯(3-4α)=3-4(0.28)=55.68KN/mn
2424
[]
Mg4
ql22⨯6.3⨯5.4222
=2⨯(3-4α)=3-4(0.28)=41.12KN/mn
2424
[]
Mmax=Mg1-g2+Mg3+Mg4=67.43+55.68+41.12=164.23KN∙m
次梁的最大剪力
1
(g1+g2)l=1⨯18.5⨯5.4=49.95KN 22ql8.53⨯5.4
V3=2⨯3(1-α)=⨯2⨯0.72=33.16KN
22ql6.3⨯5.4
V4=2⨯4(1-α)=⨯2⨯0.72=24.49KN
22V1-2=
Vmax=V1-2+V3+V4=107.6KN
（3）次梁钢筋的计算
查附表得：
fc=11.9N/mm2
ξb=0.576
1）确定翼缘计算宽度bf
'
ft=1.27N/mm2 fy=fy'=270N/mm2 α1=1.0
按次梁计算跨度lo考虑，bf=
'
l05400
==1800mm；按次梁净距Sn考虑，33
b'f=b+sn=200+1800=2000mm；按次梁翼缘高度h'f考虑，取as=40mm，
h0=450-40=410mm，h'f=100mm，由于h'f/h0=100/410=0.24>0.1，故h'f不
受此项限制。则hf取三者之中的最小值。bf=1800mm 2）判断T形截面类型
取as=40mm，h0=450-40=410mm
'
'
α1fcb'fh'f(h0-h'f/2)=1.0⨯11.9⨯1800⨯100⨯(410-100/2)
=771.12KN∙m>M=164.23KN∙m 按第一类型T形截面，按宽度为bf=1800mm的单筋矩形截面计算 3）求受拉钢筋截面面积AS
'
M164.23⨯106 截面抵抗矩系数为：αs===0.046 '22
α1fcbfh01.0⨯11.9⨯1800⨯410
ξ=1--2αs=1--2⨯0.046=0.048
AS=α1fcb'fζh0/fy=1.0⨯11.9⨯1800⨯0.048⨯410/270=1561mm2
选用3Φ28(As=1847mm2) 4）验算适用条件
AS,min=ρmibh⨯200⨯450=18mm0
1) 支座边缘截面的剪力设计值
V=107.6KN
验算截面尺寸
由c=20mm as=40mm 则hw=h-as=450-40=410mm
2
2
hw/b=410/200=2.05
0.25βcfcbh0=0.25⨯1.0⨯11.9⨯200⨯410=243950N=243.95KN>V=107.6KN
截面尺寸满足要求 验算是否计算配置腹筋
αcvftbh0=0.7⨯1.27⨯200⨯410=72.9KN
故需按计算配置腹筋。 计算腹筋
1）AsvV-∂cvftbh0107600-72900≥==0.314KN sfyvh0270⨯410
该梁的箍筋直径不宜小于6mm,最大间距 smax=200mm ，故选用双支φ8箍筋，Asv=101mm,则
s≤Asv101==322>200mm 0.3140.314
取s=200mm,相应的箍筋配筋率为
ρsv=Asvf1011.27==0.2%>ρsv,min=0.24t=0.24⨯=0.11% bs250⨯200fyv270故所配筋双肢φ8@200箍筋满足要求