第３２卷第３期２０１１年３月
岩土
力学
Ｖｂｌ．３２ＮＯ．３
ＲｏｅｋａｎｄＳｏｌｌＭｅｅｈａｎｉｃｓＭａｒ．２０ｌｌ
文章■号Ｉ１０００－－７５９８（２０１１）０３一０６７２一０６
饱和黏性土蠕变变形试验研究
张云，薛禹群，吴吉春，何佳佳，王惠敏
（南京人学地球科学与工程学院，南京２１００９３）
摘要：结合苏锡常地区地面沉降研究，用单向同结仪研究饱和黏性土在复杂荷载作用下的蠕变变形特征。试验土样取自苏锡常地区第２弱透水层。研究结果表明，在初次加载时黏性土具有明显的蠕变性，在双对数半标中蠕变变形与时间呈直线关系，且直线斜率随荷载水平增大而减小，但在荷载水平达到一定值后斜率变化不大；在初次卸载时黏性土仍有明显的回弹蠕变，特别是在卸载水甲较高时，卸载回弹蠕变变形与应力和时间的关系仍町用幂函数表示；在循环荷载作用下，加卸载达到变形稳定的时间随循环次数增加而减小。当循环荷载最人值小于土样的先期圊结压力时，土样在２次加卸载循环后达到弹性变形状态；当循环荷载最大值等于土样的先期同结压力时，土样在５次加卸载循环后达到弹性变形状态。关键词ｔ饱和黏性土：蠕变变形：同结；反复加卸载；初次加卸载中图分类号：ＴＵ４１１
文献标识码：Ａ
Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｆｃｒｅｅｐｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｓａｔｕｒａｔｅｄｃｌａｙ
ＺＨＡＮＧＹｕｎ，ＸＵＥＹｕ・ｑｕｎ，ｗｕＪｉ—ｃｈｕｎ，ＨＥ
Ｊｉａ－ｊｉａ，ＷＡＮＧ
Ｈｕｉ－ｍｉｎ
（ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｍｈＳｃｉｅｎｃｅｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＮａｎｊｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｊｉｎｇ
２１００９３，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｓａｔｕｒａｔｅｄｃｌａｙｓｄｕｅｔｏｌｏｎｇ－ｔｅｒｍｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒｏｅｄｏｍｅｔｅｒ
ｔｅｓｔｓ
ｗｉｔｈｄｒａｗａｌ，ｓｅｖｅｒａｌ
ｗｅｒｅｃｏｎｄｕｃｔｅｄｏｎ
ｔｈｅｃｌａｙｓａｍｐｌｅｓａｃｑｕｉｒｅｄｆｒｏｍｔｈｅｓｅｃｏｎｄａｑｕｉｔａｒｄｕｎｉｔｉｎｔｈｅ
ｔｅｓｔ
Ｓｕｚｈｏｕ－Ｗｕｘｉ－Ｃｈａｎｇｚｈｏｕａｒｅａ．
Ｔｈｅｃｒｅｅｐｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｓａｍｐｌｅｓｕｎｄｅｒｃｏｍｐｌｅｘｌｏａｄｉｎｇｗａｓｓｔｕｄｉｅｄ．Ｔｈｅ
ａｓ
ａ
ｒｅｓｕｌｔｓｈａｖｅｓｈｏｗｎｔｈａｔｔｈｅｓａｔｕｒａｔｅｄｃｌａｙｂｅｈａｖｅｓ
ｃｒｅｅｐｍａｔｅｒｉａｌｏｂｖｉｏｕｓｌｙｕｎｄｅｒｔｈｅｉｎｉｔｉａｌｌｏａｄｉｎｇ；ａｎｄｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｃｒｅｅｐｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｔｉｍｅｉｓａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅｌｙ
ａ
ｌｉｎｅａｒｉｎ
ｄｏｕｂｌｅｌｏｇａｒｉｔｈｍｉｃｓｐａｃｅ．Ｔｈｅｓｌｏｐｅｏｆｔｈｅｆｉｔｔｉｎｇｓｔｒａｉｇｈｔｌｉｎｅｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅ
ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｌｏａｄｉｎｇ；ｂｕｔｉｔｓｈｏｗｓｌｉｔｔｌｅ
ｒｅｂｏｕｎｄｉｎｇ
ｃｈａｎｇｉｎｇｗｈｅｎｔｈｅｌｏａｄｉｎｇｉｓＴｈｅｈｉｇｈｅｒｔｈｅｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆ
ｇｒｅａｔｅｎｏｕｇｈ．Ｓａｔｕｒａｔｅｄｃｌａｙａｌｓｏｅｘｈｉｂｉｔｓｃｒｅｅｐｉｓ，ｔｈｅｍｏｒｅｒｅｍａｒｋａｂｌｅｔｈｅｒｅｂｏｕｎｄｃｒｅｅｐ
ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｈｅｎ
ｃｒｅｅｐ
ｕｎｄｅｒｉｎｉｔｉａｌ
ｕｎｌｏａｄｉｎｇ．
ａ
ｕｎｌｏａｄｉｎｇ
ｌｅｖｅｌ
ｉｓ．Ｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ
Ｃａｎｂｅｅｘｐｒｅｓｓｅｄａｓ
ｐｏｗｅｒ
ｓｔｒｅｓｓａｎｄｔｉｍｅｗｈｅｎ
ｒｅｂｏｕｎｄｉｎｇ．Ｔｈｅ
ｔｅｓｔ
ｒｅｓｕｌｔｓｈａｖｅａｌｓｏｒｅｖｅａｌｅｄｔｈａｔ，ｕｎｄｅｒｒｅｐｅａｔｉｎｇｌｏａｄｉｎｇ，ｔｈｅｔｉｍｅｗｈｅｎｔｈｅ
ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ
ｏｆｓａｍｐｌｅｓｓａｔｉｓｆｉｅｓｔｈｅｓｔｅａｄｙｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｎｕｍｂｅｒｏｆｃｙｃｌｅ．Ｉｆｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｌｏａｄｉｎｇｉｓ
ｓｍａｌｌｅｒｔｈａｎｔｈｅｐｒｅｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎｐｒｅｓｓｕｒｅ，ｔｈｅｓａｍｐｌｅｂｅｃｏｍｅｓｅｌａｓｔｉｃｉｔｙａｆｔｅｒｔｗＯｃｙｃｌｅｓ；ｗｈｉｌｅｔｈｅ
ｔｏ
ｓａｍｐｌｅ
ｂｅｃｏｍｅｓ
ｅｌａｓｔｉｃｉｔｙａｆｔｅｒ
ｆｉｖｅｃｙｃｌｅｓｉｆｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｌｏａｄｉｎｇｅｑｕａｌｓＫｅｙｗｏｒｄｓ：ｓａｔｕｒａｔｅｄｃｌａｙ；ｃｒｅｅｐ
ｔｈｅｐｒｅｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎｐｒｅｓｓｕｒｅ．
ａｎｄｕｎｌｏａｄｉｎｇ；ｉｎｉｔｉａｌｌｏａｄｉｎｇａｎｄｕｎｌｏａｄｉｎｇ
ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ；ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ；ｒｅｐｅａｔｉｎｇｌｏａｄｉｎｇ
１
引言
率也不超过１００ｋＰａ／ａ；另一方面，受季节性开采量变化影响，土层中地下水位常以年为周期变化，如上海和苏州、无锡、常州地区各土层地下水位通常在７、８月份达到年度最低值，在来年的２、３月份达到年度最高值，由此造成上层中有效应力反复增减。土体的变形特征与其经历的有效应力变化方式密切相关，在地下水位变化情况下土体可能表现出常规荷载作用下不易出现的现象，如砂性土的蠕变性【５】等。弱透水黏土层在地面沉降中起着重要作
地下水开采改变了土层中原有的土．水平衡，导致孔隙水压力减小，有效应力增加，土体压缩，地面Ｆ沉。已有资料显示，开采地下水已造成世界上许多地区产生严重的地面沉降【卜４１。与常规建筑工程加载不同，长期开采地下水引起的有效应力变化通常十分缓慢，如上海第４承压含水层在２０世纪９０年代为水位下降高峰期，有效应力最大变化
收稿口期：２００９．０９．２Ｉ
萆台』女Ｈ：国家自然科学基金项日（Ｎｏ．４０７７２１６８）；国家杰出青年科学摹金项目（Ｎｏ．４０７２５０１０）。
第。作者简介：张云．女，１９６５年生，博士，教授，主要从事岩七【．程教学‘ｊ研究工作。Ｅ－ｍａｉｌ：ｃｌｏｕｄｚｈｙ＠ｓｏｈｕ．ｃｏｍ
万方数据
第３期张云等：饱和黏性土蠕变变形试验研究
用，１９８４－－２００３年间，常州清凉小学分层标处第２弱透水层压缩量占同期地面总沉降量的５４．３％。因此，开采地下水条件下弱透水黏土层如何变形是地面沉降研究中需要着力研究的问题之一。
黏性土具有显著的蠕变性，国内外研究人员己对此进行了大量研究［６－１０１。由于饱和黏性土渗透性较小，在荷载作用下孔隙水排出、超孔隙水压力消散需要较长时间，因此，随时间增长的变形包括固结变形和蠕变变形，但试验中难以分别量测这两种变形量。目前，饱和黏性土蠕变研究主要有两种方法：一是假设饱和黏性士固结完成后发生蠕变，即次固结，并用次固结系数刻画蠕变性大小一Ｊ；二是假设饱和黏性土在固结阶段就有蠕变变形，也就是说固结和蠕变同时发生【６ｊ。从变形机制上来说，后一种假设能更好地代表土层实际变形过程，但在试验过程中难以分离出蠕变变形量，所以仍然假设蠕变变形与时间的对数呈线性关系【１１１。此外，目前对饱和黏性土蠕变性的研究多针对初次加载的情况，对反复加卸载等复杂情况下黏性土蠕变性研究得很少。
由于地下水开采量在时间和空间上的变化，由地下水位改变引起的土层中有效应力的变化方式多种多样，使土层表现出复杂的变形特征【ｌ引。为此，本文结合开采地下水引起地面沉降的研究工作，用单向压缩仪研究饱和黏性土在复杂荷载作用下的蠕变性。
２试验情况
试验土样取自苏锡常地区由黏土和粉质黏土构成的第２弱透水层，３个土样物理性质指标如表１所示。试验时分别从３个土样中切取一个环刀样，环刀横截面积为３０ｃｍ２，高为２ｃｍ。将环刀样置于双面排水的单向固结仪中进行初次加载，荷载从
５０
ｋＰａ分级施加到３
２００
ｋＰａ，加载比为ｌ。
表１试验土样物理性质指标
Ｔａｂｌｅ１
Ｐｈｙｓｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｏｉｌｓａｍｐｌｅｓ
然后，从土样３中切取４个环刀样（Ａ、Ｂ、Ｃ和Ｄ），第１级荷载分别为１００、２００、３００、
４００
ｋＰａ，，再分级卸荷至５０ｋＰａ，重复加卸载，其
万方数据
中土样Ａ的荷载在５０～１００ｋＰａ之间重复，土样ＢｕＤ的荷载按５０—１００一１５０－－２００ｋＰａ重复。每级荷载下试验至变形量小于０．００５ｍｍ／ｄ，再加或卸下一级衙载。在整个试验过程中，温度控制在
（２３±３）。Ｃ。
３试验结果及分析
３．１初次加载时黏性土的变形
图１为３个试样初次加载时各级荷载下变形随时间的变化曲线。从图中可见，加载后变形随时间很快增加，但变形速率不断减小，４００ｍｉｎ后变形增加很缓慢。将试验曲线表示于双对数坐标系中，如图２所示。试验曲线明显地可分为两部分：前一部分呈曲线，后一部分呈直线，曲线形态转折点对应的时间在２００～４００ｍｉｎ之间。由于黏性土试样的渗透系数较小（约为１０－９ｍ／ｓ），在荷载施加后一段时间内，土样中超孔隙水压力逐渐消散，有效应力增加，土样产生固结，因此，这段时间内随时间增加的变形包括固结变形和蠕变变形。随着孔隙水压力消散，固结变形越来越小，随时间增加的变形主要为蠕变变形。曲线形态转折点对应的时间基本对应于固结完成的时间。在以蠕变变形为主的阶段，变形与时间在双对数坐标上呈现出很好的直线关系，相关系数都在０．９２以上。由此可见，在单向固结条件下，尽管每级荷载增量的绝对值不同，但同一土样完成固结的时间相差不大。试验土样的等时线在双对数坐标系中也具有良好的线性关系，图３为３个土样２４ｈ的等时线，在双对数坐标系中线性拟合的相关系数都在０．９８以上。比较黏性土与砂性土的试验结果１５１，可以推测黏性土与砂性土具有相同的蠕变规律，都可以用如下的幂函数表示：
嘶）邓（Ｏｏ，ｔｏ）ｌ半Ｊ㈡
㈩
式中：￡为蠕变应变；硝应力；ｔ为时间；瓯为
参考应力；ｔｏ为参考时间；ｍ为蠕变曲线在双对数坐标中拟合直线的斜率，它反映了土体蠕变性大小，ｍ值越大，土体蠕变性越强；刀为等时线在双对数坐标中拟合直线的斜率。ｍ、疗均为无量纲参数。对同一土样而言，ｍ值随应力水平增大有减小的趋势，在低应力水平时变化较大，在高应力水平时变化很小，如图４所示。这是因为，在本次试验加载方式中，应力水平低时荷载增量的绝对值小，相应地加载速率也小。与砂性土类似ｉｓ］，随有效应力变化同时发生的变形较小，而蠕变变形较大。
６７４
岩
土
力
学２０１１年
荷载
荷载
荷载
５０ｋＰａ１００ｋＰａ２００ｋＰａ４００ｋＰａ８００ｋＰａ１６００ｋＰａ３２００ｋＰａ
咖２
量；
０．
裳；
０
５０００
１００００
１５０００
０
５０００
１００００
１５０００
０２０００６０００１００００１４０００
时『日Ｊ／ｍｉｎ时『日】／ｍｉｎ时间／ｍｉｎ（ｃ）土样３
（ａ）土样１（ｂ）土样２
圈ｌ土样初次加荷载的变形
Ｆｉｇ．！Ｃｈａｎｇｅｓｏｆｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈｔｉｍｅｕｎｄｅｒｉｎｉｔｉａｌｌｏａｄｉｎｇ
荷载—－●一５０
荷载
ｋＰａ
—扣５０”ａ
１０１
荷载
ｌ
制
１０１
Ｉ
谪
爸
罂１０。
１０—
１０Ｉ
１０３
１０，
ｌ
面
１００
制
蓑１０。１１０’１
时间／ｒａｉｎ（ｂ）土样２
１００１０１
１０２
１０３１０４１０５
时间／ｍｉｎ（ａ）土样１
时间／ｍｉｎ
（ｃ）土样３
图２双对数坐标中变形随时间的变化
Ｆｉｇ．２
Ｃｈａｎｇｓｏｆ
ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈｔｉｍｅｉｎ
ａ
ｄｏｕｂｌｅ
ｌｏｇａｒｉｔｈｍｉｃｓｐａｃｅ
载曲线。可以看出，在卸载开始的一段时间内土样
Ｉ
谪
龄
１．０
回弹较快，此后回弹速率迅速减小，２ｄ左右可达到变形稳定。前一阶段的回弹主要与固结有关，而后一阶段回弹主要与土的流变性有关。与固结回弹
１０２
制
Ｏ．１
１０３１０４
完成对应的时间在１００～４００ｍｉｎ之间，且随应力水平降低而增大。图６为双对数坐标中的回弹曲线，蠕变阶段变形与时间仍具有良好的线性关系。
荷载
１．４５１．４０１．３５Ｉ．３０１．２５
荷载／ｋＰａ
图３试验土样２４ｈ等时线
Ｆｉｇ．３
Ｉｓｏｃｈｒｏｎａｌ
ｃｕｒｖｅｓ
ｆｏｒ２４ｈ
０．０５Ｏ．０４
如０．０：３
Ｏ．０ｌ
Ｏ０
８００
１６００
２４００
３２００
，鲁鼙制
荷载／ｋＰａ
１．２０１．１５１．１０
０ｌ０００
２０００３０００４０００５０００６０００
时间／ｒａｉｎ
图４肌值随荷载水平的变化
Ｆｉｇ．４
Ｃｈａｎｇｅｓｏｆｔｈｅｖａｌｕｅｏｆｍｗｉｔｈｌｏａｄｉｎｇ
Ｆｉｇ．５
图５卸载时的回弹曲线
Ｒｅｂｏｕｎｄｉｎｇ
ｃｕｒｖｅｓ
ｕｎｄｅｒ
ｕｎｌｏａｄｉｎｇ
３．２初次卸载时的变形
用土样３切取４个环刀样Ａ、Ｂ、Ｃ和Ｄ，对它们分别加第１级荷载至１００、２００、３００、
４００
荷载
墨
删爸
１０．０
ｋＰａ，土样在第１级荷载下达到变形稳定后再
５．０
制
１．Ｏ
０．１
分级卸载。卸载时，土样在每级荷载下均回弹至变形稳定，再卸下一级荷载。由试验可知，卸载时土样的网弹变形量也不是瞬时完成的，而是随时间逐渐增加，但达到稳定的时间要比加载时短。图５是土样Ｄ（初始压力为４００ｋＰａ）在各级荷载下的卸
Ｆｉｇ．６
ｌＯｌｏｏ１０００１００００
时间／ｍｉｎ
图６双对数坐标中卸载回弹曲线
Ｒｅｂｏｕｎｄｉｎｇ
ｃｕｒｖｅｓ
ｉｎ
ａ
ｄｏｕｂｌｅ
ｌｏｇａｒｉｔｈｍｉｃｓｐａｃｅ
万方数据
第３期张云等：饱和黏性土蠕变变形试验研究
６７５
如果定义卸载水平为卸载前压力和当前压力之差与卸载前压力的比值，则卸载水平越高，土体蠕变越明显。蠕变阶段曲线在双对数坐标中拟合直线的斜率如表２所示，随卸载水平增加，回弹蠕变曲线斜率总体上有增大趋势，这一变化特征与加载时蠕变曲线的变化特征一致。图７是土样Ｄ卸载时
２４
ｈ的等时线，变形与压力呈明显的曲线关系，卸
载水平越高，回弹量越大，但在双对数坐标中两者具有良好的线性关系，线性拟合的相关系数为０．９９。因此，卸载时回弹蠕变变形与应力和时间的关系仍可用形如式（１）的函数表示。土样Ｄ在双对数坐标系中卸载等时线的斜率为０．１１８７，加载等时线的斜率为０．４０５３，可见在初次加卸载过程中黏土样有很大部分的变形是不可恢复的。
表２卸载时不同荷载水平下回弹曲线蠕变阶段的斜率
Ｔａｂｌｅ２
Ｓｌｏｐｅｏｆｒｅｂｏｕｎｄｉｎｇｃｒｅｅｐ
ｃｕｒｖｅｓ
ｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔ
ｕｎｌｏａｄｉｎｇｓｔａｇｅｓ
１．５１．４
ｇ
Ｉ．３置
面
１２碘
１．１制
１．０
Ｏ
ｌｏｏ
２００
３００
４００
５００
荷载，ｌｃＰａ（ａ）常用坐标
ｌＯ・Ｏ
ｌ
面
蛰
｛争（１．０
１０
１００
ｌ０００
荷载／ｋＰａＣｏ）双对数坐标
图７第１次卸载时２４ｈ的等时线
Ｆｉｇ．７
Ｉｓｏｃｈｒｏｎａｌ
ｃｕｒｖｅ
ｏｆｔｈｅｉｎｉｔｉｎａｉｕｎｌｏａｄｉｎｇｆｏｒ２４ｈ
３．３反复加卸载时的变形
为了研究水位在一定范围内反复升降时土层的变形，对不同初始压力下的土样进行反复加卸载试验，上述环刀土样Ａ上的荷载在５０～１００ｋＰａ之间反复，土样Ｂ～Ｄ上的荷载在５０～２００ｋＰａ之间反复。试验结果表明，无论是卸载还是加载，随着循环次数的增加，达到变形稳定的时间都在缩短，而
万方数据
且加载曲线的后半部分在双对数坐标中都呈良好的直线关系。图８为土样Ｃ（初始压力为３００ｋＰａ）第２次加载时变形随时间的变化曲线。在１００ｋＰａ压力下，土样２ｄ达到变形稳定；在１５０、２００ｋＰａ
压力下，土样３ｄ已达到变形稳定。图９为土样Ｃ
第２次卸载时变形随时间变化的曲线。在５０ｋＰａ压力下，土样２ｄ达到变形稳定：在１５０、１００
ｋＰａ
压力下，土样１ｄ已达到变形稳定。在双对数坐标系中用直线拟合加载蠕变曲线，其平均斜率随循环次数的变化如图１０所示。直线的斜率反映了土体蠕变变形随时问变化的快慢，从图中可见，到第３次加载时斜率已很小，可忽略其蠕变变形。另一方面，在一次加卸载循环中，卸载回弹和加载压缩的变形量之比随循环次数增大而增大。土样Ｃ在第２次加卸载循环中，卸载回弹与加载压缩变形量之比为０．８６，在第３次循环中该比值达到０．９８，这时土样变形基本达到了弹性阶段。对各次循环荷载作
２４
ｈ等时线，每次循环中卸载时变形与压力的对数
都呈良好的线性关系，但加载时线性关系不如卸载时好，如图ｌｌ所示，在５０－－１００ｋＰａ压力范围内土样表现出的压缩性较小。在循环加载阶段，随着循环次数增加，同样荷载下对应的变形有所增加，
这是因为在每次循环中塑性变形不断积累。
１．４５１．４０Ｉ．３５１．３０ｌ＿２５１．２０
０ｌ０００２０００３０００４０００５０００
时间／ｍ／ｎ
图８第２次加载时变形随时间变化曲线
Ｆｉｇ．８
Ｃｈａｎｇｅｓｏｆｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈ
ｔｉｍｅｕｎｄｅｒｔｈｅ
ｓｅｃｏｎｄｒｅｐｅａｔｉｎｇｌｏａｄｉｎｇ
３．４预压荷载对黏性土蠕变性的影响
土样Ａ和Ｂ的预压荷载与循环荷载的最大值相等，土样Ｃ和Ｄ的预压荷载大于循环荷载的最大值。对土样Ｃ来说，在第２次加载时，蠕变变形就很小，可忽略。但回弹变形量与压缩变形量之比为０．８６，仍表现出一定的塑性。在第３次加卸载循环中，回弹变形量与压缩变形量之比为Ｏ．９８，可认为达到了弹性变形，土样Ｄ的情况与此类似。而对土样Ａ，双对数坐标系中蠕变曲线的斜率随加载次数增大而很快减小，第１次加载时蠕变曲线斜率是第５次加载时蠕变曲线斜率的５．３倍，在第６次加卸载循环中回弹变形量与压缩变形量之比为
６７６
岩
土
０．９８，表现为良好的弹性。
１．４４１．４０
昌
１．３６
童１．３２
墼１．２８
制１．２４
０
ｌ０００
２０００
３０００
４０００
５０００
时问／ｒａｉｎ
图９第２次卸载时变形随时问变化曲线
Ｆｉｇ．９
Ｃｈａｎｇｅｓｏｆｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈｔｉｍｅｕｎｄｅｒｔｈｅ
ｓｅｃｏｎｄｒｅｐｅａｔｉｎｇｕｎｌｏａｄｉｎｇ
Ｏ．０１４Ｏ．０１２０．０１００．００８０．００６０．００４０．００２０．０００
加载次数Ｈ
图ｌＯ土样Ｃ的册值随加载次数的变化
Ｆｉｇ．１０
Ｔｈｅｖａｌｕｅｏｆｍａｎｄｔｈｅ
ｎｕｍｂｅｒｏｆｌｏａｄｉｎｇ
ｆｏｒｓａｍｐｌｅＣ
１．４４１．４０
环吕
１．３６
环曼１．３２
环蓑甚
环环
１．２０
１００
荷载／ｋＰａ
图１１土样Ｃ在循环荷载下的２４ｈ等时线
Ｆｉｇ．１１ｌｓｏｃｈｒｏｎａｌ
ｃｕｒｖｅｓ
ｏｆｓａｍｐｌｅＣｆｏｒ２４ｈｕｎｄｅｒ
ｒｅｐｅａｔｅｄｌｏａｄｉｎｇａｎｄｕｎｌｏａｄｉｎｇ
土样Ｂ的情况与Ａ类似。土样Ｃ和Ｄ的荷载作用方式与文献［１２】地下水位变化模式１相对应，即地下水位从较低值上升到一定高度后在一定范围内反复升降，其平均值基本保持不变。土样Ａ
和Ｂ的荷载作用方式与文献［１２】中地下水位变化
模式３相对应，即地下水位从较高值变化到较低值后，在一定范围内反复波动，其平均值基本保持不变。因此，在地下水位变化模式１下，可认为土体变形为弹性；而在地下水位变化模式３下，在前几次循环中仍需考虑土体的蠕变变形，具体的循环次数需根据场地土层条件由试验确定。
４结论
黏性土变形与其经历的有效应力变化密切相关，与地下水位的变化模式有关，研究饱和黏性土
万方数据
力
学２０１１年
变形特征对地面沉降模拟具有晕要意义。本文通过试验研究了不同加载方式下饱和黏性土样的变形，可得如下结论：
（１）初次加载条件下，黏性士具有明显的蠕变性，其蠕变规律与饱和砂性土类似，在双对数坐标中变形与时间呈直线关系。直线斜率随荷载水平增
大而减小，但在荷载水平达到一定值后斜率变化不大。考虑到地面沉降问题中常见水位变化范围不大，可将蠕变曲线的斜率作为常数。
（２）尽管饱和黏性土初次卸载时的蠕变性较初次加载时弱，但仍具有明显的回弹蠕变，特别是在卸载水平较高时。卸载时回弹蠕变变形与应力和时间的关系仍可用幂函数表示，而且在初次加卸载过程中黏土样很大部分变形是不可恢复的。
（３）在循环荷载作用下，加卸载达到变形稳定的时问随循环次数增加而减小。当循环荷载的最大值小于土样的先期固结压力时，土样在２次加卸载
循环后达到弹性变形状态，当循环荷载的最大值等于土样的先期固结压力时，土样在５次加卸载循环后达到弹性变形状态。
（４）在开采地下水导致的地面沉降问题中，当土层中地下水位从历史上最低值上升到较高值后在
一定范围内反复升降，并始终高于土层历史上经历的最低水位时，可以不考虑黏土层的蠕变变形；当土层中地下水位从较高值Ｆ降到低于土层历史上经历的最低水位后在一定范围内反复升降时，在前几次循环中要考虑黏土层的蠕变变形，具体循环次数应根据场地土层条件由试验确定。
参考文献
【１】ＬＥＷＩＳ
Ｒ＆ＳＣＨＲＥＦＬＥＲ
Ｂ．Ａ
ｆｕｌｌｙｃｏｕｐｌｅｄ
ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎｍｏｄｅｌ
ｏｆｔｈｅ
ｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅ
ｏｆ
Ｖｅｎｉｃｅ［Ｊ］．
ＷａｔｅｒＲｅｓｏｕｒｃｅｓＲｅｓｅａｒｃｈ，１９７８，１４（２）：２２３－－２３０．
【２】２
ＨＡＮＳＯＮ
Ｒ
Ｔ，ＬＩＺ，ＦＡＵＮＴ
Ｃ．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆ
ｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅｆｏｒｔｈｅｒｅ矛ｏｎａｌ—ａｑｕｉｆｅｒ
ｓｙｓｔｅｍ
ｉｎｔｈｅＳａｎｔａ
Ｃｌａｒａ
Ｖｅｌｌｅｙ，Ｃａｌｉｆｏｒｎｉａ［Ｃ］／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ
ｏｆｔｈｅ
ｓｅｖｅｎｔｈ
ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｓｙｍｐｏｓｉｕｍ
ｏｎ
ｌａｎｄｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅ．Ｓｈａｎｇｈａｉ：
Ｓｈａｎｇｈａｉ
Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ
ａｎｄＴｅｃｈｎｉｃａｌＰｕｂｌｉｓｈｅｒｓ，２００５：６１６－－
６２７．
【３】
ＰＨｌＥＮ－ＷＥＪ
Ｎ，ＧＩＡ０Ｐ
Ｈ，ＮＵＴＡＬＡ、，ＡＰ．Ｌａｎｄ
ｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅ
ｉｎ
８ａｎｇｋｏｋ，Ｔｈａｉｌａｎｄ阴．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ
Ｇｅｏｌｏｇｙ，２００６，８２：１８７－－２１０．
【４】ＸＵＥ
Ｙｕ—ｑｕｎ，ＷＵ
Ｊｉ—ｃｈｕｎ，ＺＨＡＮＧＹｕｎ，ｅｔ
ａ１．
Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ
ｏｆｒｅｇｉｏｎａｌ
ｌａｎｄｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅｉｎｔｈｅｓｏｕｔｈｅｒｎ
ＹａｎｇｔｚｅＤｅｌｔａＩＪ］．Ｓｃｉｅｎｃｅ
ｉｎ
Ｃｈｉｎａ‘ＳｅｒｉｅｓＤ：Ｅａｒｔｈ
Ｓｃｉｅｎｃｅ），２００８，５ｌ（６）：８０８－－８２５．
下转第６８３页
第３期
张渊等：温度、三轴应力条件下砂岩渗透率阶段特征分析
ＰｅｔｒｏｌｅｕｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９６５，３５（４）：５８５－－５８８．
【６】
ＭＯＲＲＯＷ
Ｃ．Ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙｏｆｇｒａｎｉｔｅｉｎ
ａ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
ｇｒａｄｉｅｎｔ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆＧｅｏｐｈｙｓｉｃａｌＲｅｓｅａｒｃｈ，１９８１，８６（Ｂ４）：３００２－－３００８．
［７】
ＣＨＥＮ
Ｙｏｎｇ，ＷＵ
Ｘｉａｏ－ｄｏｎｇ，ＺＨＡＮＧ
Ｆｕ－ｑｉｎｇ．
Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｏｎ
ｔｈｅｒｍａｌ
ｆｒａｃｔｕｒｅ
ｉｎ
ｒｏｃｋｓ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ
Ｓｃｉｅｎｃｅ
Ｂｕｌｌｅｔｉｎ，１９９９，４４（１７）：１６ｌＯ一１６１２．
【８】８ＷＥＩＮＢＲＡＮＤＴＲＭ，ＲＡＭＥＹＨＪＪ，ＣＡＳＳＥＦＪ．Ｔｈｅ
ｅｆｆｅｃｔ
ｏｆ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
ｏｎ
ｒｅｌａｔｉｖｅ
ａｎｄａｂｓｏｌｕｔｅ
ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙｏｆｓａｎｄｓｔｏｎｅｓ［Ｊ］．Ｓｏｃｉｅｔｙｏｆ
Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ
ＥｎｇｉｎｅｅｒｓＪｏｕｒｎａｌ，１９７５，（１０）：３７６－－３８４．
【９】
ＣＡＳＳＥＦＲＡＮＣＩＳＪ，ＲＡＭＥＹ
ＨＥＮＲＹＪＪ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄ
ｃｏｎｆｉｎｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅ
Ｏｌｌ
ｓｉｎｇｌｅ－ｓｔａｇｅｆｌｏｗｉｎ
ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｅｄ
ｒｏｃｋｓ阴．Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆ
Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９７９，３ｌ（８）：１０５１—１０５９．
【ｌＯ】贺玉龙，杨立中．温度和有效应力对砂岩渗透率的影
响机制研究［Ｊ】．岩石力学与工程学报，２００５，２４（１４）：
２４２１－－２４２７．
脏Ｙｕ－ｌｏｎｇ，ＹＡＮＧ
Ｌｉ—ｚｈｏｎｇ．Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ
ｏｆｅｆｆｅｃｔｓｏｆ
ｔｅｍｐｅｒａｕｒｅ
ａｎｄ
ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ
ｓｔｒｅｓｓ
ｏｎ
ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ
ｏｆｓａｎｄｓｔｏｎｅ阴．Ｃｈｉｎｅｓｅ
ＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋ
Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ
ａｎｄ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００５，２４（１４）：２４２１－－２４２７．
１】赵阳升，万志军，张渊，等．２０ＭＮ伺服控制高温高压
岩体三轴试验机的研制［Ｊ】．岩石力学与工程学报，２００８，
２７（１）：１－－８．
张云，薛禹群，吴吉春，等．上海砂土蠕变变形特征的试验研究叨．岩土力学，２００９，３０（５）：１２２６—１２３０．
ＺＨＡＮＧ
Ｙｕｎ，ＸＵＥ
Ｙｕ—ｑｕｎ，ＷＵ
Ｊｉ—ｅｈｕｒｔ，ｅｔ
ａ１．
Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｅａｒｃｈ
Ｏｉｌ
ｃｒｅｅｐｏｆＳｈａｎｇｈａｉｓａｎｄｓ【Ｊ】．
ＲｏｃｋａｎｄＳｏｉｌ
Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２００９，３０（５）：１２２６—１２３０．
【６】
ＢＪＥＲＲＵＭ
Ｌ．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ
ｇｅｏｌｏｇｙｏｆ
Ｎｏｒｗｅｇｉａｎｎｏｒｍａｌｌｙ－ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｅｄｍａｒｉｎｅ
ｃｌａｙｓ
ａｓ
ｒｅｌａｔｅｄ
ｔｏ
ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔｓ
ｏｆ
ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ啊．Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｑｕｅ，１９６７，１７（２）：
８３一１８．
ＳＲＩＤＨＡＲＡＮ八ＲＡＯ
Ａ
Ｓ．Ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇｔｈｅｓｅｃｏｎｄａｒｙｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｏｆｃｌａｙｓ［Ｊ］．Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｑｕｅ，１９８２，
３２（３）：２４９—２６０．
【８】Ｙ１ＮＪ
Ｈ．Ｎｏｎ－ｌｉｎｅａｒｃｒｅｅｐｏｆｓｏｉｌｓｉｎｏｅｄｏｍｅｔｅｒｔｅｓｔｓ［Ｊ］．Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｑｕｅ，１９９９，４９（５）：６９９－－７０７．【９】朱俊高，冯志刚．反复荷载作用下软土次固结特性试验研究叨．岩土工程学报，２００９，３１（３）：３４１－－３４５．
ＺＨＵＪｕｎ・ｇａｏ，ＦＥＮＧＺｈｉ—ｇａｎｇ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｎ
ｂｅｈａｖｉｏｕｒｏｆ
ｓｅｃｏｎｄａｒｙ
ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎｏｆｓｏｆｔｓｏｉｌｓｕｎｄｅｒ
万方数据
ＺＨＡＯ
Ｙａｎｇ－ｓｈｅｎｇ，ＷＡＮＺｈｉ－ｊｕｎ，ＺＨＡＮＧＹｕａｎ，ｅｔａ１．
Ｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ
ｏｆ２０
ＭＮｓｅｒｖｏ－ｃ，ｏｎ打ｏｌｌｃｄｒｏｃｋ
ｔｒｉａｘｉａｌ
ｔｅｓｔｉｌｌｇ
ｓｙｓｔｅｍ
ｗｉｔｈ
ｈ勒ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
ａｎｄ
ｈｉｇｈ
ｐｒｅｓｓｕｒｅ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌ
ｏｆＲｏｃｋ
Ｍｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８，２７（１）：ｌ一８．
【１２】徐光苗，刘泉声．岩石冻融破坏机制分析及冻融力学
试验研究【Ｊ】．岩石力学与工程学报，２００５，２４（１７）：３０７６
－－３０８２．
ＸＵＧｕａｎｇ－ｍｉａｏ，ＬＩＵＱｕａｎ—ｓｈｅｎｇ．Ａｎａｌｙｓｉｓ
ｏｆｍｅｃｈ・
ａｎｉｓｍｏｆ
ｒｏｃｋ
ｆａｉｌｕｒｅｄｕｅ
ｔｏｆｒｅｅｚｅ－ｔｈａｗｃｙｃｌｉｎｇａｎｄ
ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ
ｔｅｓｔｉｎｇ
ｓｔｕｄｙ
ｏｎ
ｆｒｏｚｅｎ－ｔｈａｗｅｄ
ｒｏｃｋｓ［Ｊ］．
ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，
２００５．２４（１７）：３０７６－－３０８２．
【１３】张渊，曲方，赵阳升．岩石热破裂的声发射现象【Ｊ】．岩
土工程学报，２００６，２８（１）：５３—５８．
ＺＨＡＮＧ
Ｙｕａｎ，ＱＵ
Ｆａｎｇ，ＺＨＡＯ
Ｙａｎｇ－ｓｈｅｎｇ．ＡＥ
ｐｈｅｎｏｍｅｎａ
ｏｆｔｈｅ
ｔｈｅｒｍａｌ
ｃｒａｃｋｉｎｇ
ｏｆ
ｓａｎｄｓｔｏｎｅ［Ｊ］．
ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＧｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８，２７（１）：５３－－５８．
【１４】张渊，张贤，赵阳升．砂岩的热破裂过程仞．地球物理
学报，２００５，４８（３）：６５６－－６５９．
ＺＨＡＮＧ
Ｙｕａｎ，ＺＨＡＮＧＸｉａｎ，ＺＩ－ＩＡＯ
Ｙａｎｇ—ｓｈｅｎｇ．
Ｐｒｏｃｅｓｓ
ｏｆ
ｓａｎｄｓｔｏｎｅｔｈｅｒｍａｌ
ｃｒａｃｋｉｎｇ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ
Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆＧｅｏｐｈｙｓｉｃｓ，－２００５，４８（３）：６５６－－６５９．
ｒｅｐｅａｔｅｄｌｙ
ｄｕｍｐｅｄ
ｌｏａｄｓ［ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ
Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ
ＧｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００９，３ｌ（３）：３４１－－３４５．
伽卢萍珍，曾静，盛谦．软黏土蠕变试验及其经验模型研
究忉．岩土力学，２００８，２９（４）：１０４１—１０４４．
ＬＵＰｉｎｇ－ｚｈｅｎ，ＺＥＮＧＪｉｎｇ”ＳＨＥＮＧＱｉａｎ．Ｃｒｅｅｐｔｅｓｔｓｏｎ
ｓｏｆｔ
ｃｌａｙ
ａｎｄ
ｉｔｓ
ｅｍｐｉｒｉｃａｌ
ｍｏｄｅｌｓ阴．Ｒｏｃｋ
ａｎｄＳｏｉｌ
Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２００８，２９（４）：１０４１—１０４４．ｑ
ＹＩＮＪ
Ｈ．ＧＲＡＨＡＭＪ．Ｅｌａｓｔｉｃｖｉｓｅｏ－ｐｌａｓｔｉｃｍｏｄｅｌｉｎｇｏｆ
ｏｎｅ－ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ［ｊ］．Ｇｅｏｔｅｅｈｎｉｑｕｅ，１９９６，
４６（３）：５１５－－５２７．
刁张云，薛禹群，叶淑君，等．地下水位变化模式下含水
砂层变形特征及上海地面沉降特征分析叨．中国地质
灾害与防治学报，２００６，１７（３）：１０３－－１０９．
ＺＨＡＮＧＹｕｎ，ＸＵＥＹｕ－ｑｕｎ，ＹＥＳｈｕ＿ｊｕｎ，ｃｔ
ａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓ
ｏｆｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｓａｎｄｓｔｒａｔａ
ａｎｄｌａｎｄ
ｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅ
ｂａｓｅｄ
ｏｎ
ｍｏｄｅｓ
ｏｆ
ｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒ
ｌｅｖｅｌ
ｃｈａｎｇｅｓｉｎ
Ｓｈａｎｇｈａｉ
ｃｉｔｙ［Ｊ］．ＴｈｅＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌ
ｏｆＧｅｏｌｏｇｉｃａｌＨａｚａｒｄａｎｄ
Ｃｏｎｔｒｏｌ，２００６，１７（３）：１０３—１０９．
【１上接第６７６页【５】
ｎＵ【７】
ｎ
饱和黏性土蠕变变形试验研究
作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次数：
张云， 薛禹群， 吴吉春， 何佳佳， 王惠敏， ZHANG Yun， XUE Yu-qun， WU Ji-chun， HE Jia-jia， WANG Hui-min
南京大学地球科学与工程学院,南京,210093岩土力学
ROCK AND SOIL MECHANICS2011,32(3)4次
参考文献(12条)
1. LEWIS R R;SCHREFLER B A fully coupled consolidation model of the subsidence of Venice 1978(02)2. HANSON R T;LI Z;FAUNT C Simulation of subsidence for the regional-aquifer system in the SantaClara Velley,California 2005
3. PHIEN-WEJ N;GIAO P H;NUTALAYA P Land subsidence in Bangkok,Thailand 2006
4. XUE YuQun,WU JiChun,ZHANG Yun,YE ShuJun,SHI XiaoQing,WEI ZiXin,LI QinFen,YU Jun Simulation ofregional land subsidence in the southern Yangtze Delta[期刊论文]-中国科学D辑（英文版） 2008(6)5. 张云,薛禹群,吴吉春,刘运涛,蒲晓芳 上海砂土蠕变变形特征的试验研究[期刊论文]-岩土力学 2009(5)6. BJERRUM L Engineering geology of Norwegian normally-consolidated marine clays as related tosettlements of buildings 1967(02)
7. SRIDHARAN A;RAO A S Mechanisms controlling the secondary compression of clays 1982(03)8. J.-H.Yin Non-linear creep of soils in oedometer tests[外文期刊] 1999(5)
9. 朱俊高,冯志刚 反复荷载作用下软土次固结特性试验研究[期刊论文]-岩土工程学报 2009(3)10. 卢萍珍,曾静,盛谦 软黏土蠕变试验及其经验模型研究[期刊论文]-岩土力学 2008(4)
11. YIN J H;GRAHAM J Elastic visco-plastic modeling of one-dimensional consolidation 1996(03)12. 张云,薛禹群,叶淑君,吴吉春,李勤奋 地下水位变化模式下含水砂层变形特征及上海地面沉降特征分析[期刊论文]-中国地质灾害与防治学报 2006(3)
本文读者也读过(10条)
1. 孔令伟. 张先伟. 郭爱国. 蔡羽. KONG Lingwei. ZHANG Xianwei. GUO Aiguo. CAI Yu 湛江强结构性黏土的三轴排水蠕变特征[期刊论文]-岩石力学与工程学报2011,30(2)
2. 刘添俊. 莫海鸿 不排水循环加载作用下饱和软粘土的蠕变特性[期刊论文]-华南理工大学学报（自然科学版）2009,37(8)
3. 李军霞. 王常明. 张先伟. LI Jun-xia. WANG Chang-ming. ZHANG Xian-wei 不同排水条件下软土蠕变特性与微观孔隙变化[期刊论文]-岩土力学2010,31(11)
4. 李建中. 彭芳乐. LI Jian-zhong. PENG Fang-le 黏土的蠕变特性试验研究[期刊论文]-岩土力学2006,27(2)5. 刘成锋. 周伟. LIU Cheng-feng. ZHOU Wei 大模袋充填固化泥用于滩海路堤堤心技术的研究[期刊论文]-石油工程建设2008,34(6)
6. 张先伟. 王常明. ZHANG Xian-wei. WANG Chang-ming 饱和软土的经验型蠕变模型[期刊论文]-中南大学学报（自然科学版）2011,42(3)
7. 孙振波. 朱国荣. 江思珉. 晁岱福. SUN Zhen-bo. ZHU Guo-rung. JIANG Si-min. CHAO Dai-fu 地下水模型的快速自适应组合网格求解方法[期刊论文]-水文地质工程地质2010,37(1)
8. 章艳红. 叶淑君. 吴吉春. ZHANG Yanhong. YE Shujun. WU Jichun 全球大气降水中年平均氚浓度的恢复模型[期刊
论文]-地质论评2011,57(3)
9. 赵均海. 冯红波. 田宏伟. 魏雪英. ZHAO Jun-hai. FENG Hong-bo. TIAN Hong-wei. WEI Xue-ying 土中爆炸作用的数值分析[期刊论文]-建筑科学与工程学报2011,28(1)
10. 田野 浅谈快速压缩试验在工程勘察中的应用[期刊论文]-科技致富向导2011(6)
引证文献(4条)
1. 李晓宁,冯君,巫锡勇,朱宝龙 非饱和地基土蠕变特性试验研究[期刊论文]-铁道科学与工程学报 2015(5)2. 陈荣波,束龙仓,鲁程鹏,李伟 含水层压密引起其特征参数变化的实验[期刊论文]-吉林大学学报（地球科学版）2013(06)
3. 李晓宁,冯君,巫锡勇,朱宝龙 非饱和地基土蠕变特性试验研究[期刊论文]-铁道科学与工程学报 2015(5)4. 陈丽 吹填软土固结-蠕变特性试验研究[学位论文]硕士 2013
引用本文格式：张云. 薛禹群. 吴吉春. 何佳佳. 王惠敏. ZHANG Yun. XUE Yu-qun. WU Ji-chun. HE Jia-jia. WANG Hui-min 饱和黏性土蠕变变形试验研究[期刊论文]-岩土力学 2011(3)
第３２卷第３期２０１１年３月
岩土
力学
Ｖｂｌ．３２ＮＯ．３
ＲｏｅｋａｎｄＳｏｌｌＭｅｅｈａｎｉｃｓＭａｒ．２０ｌｌ
文章■号Ｉ１０００－－７５９８（２０１１）０３一０６７２一０６
饱和黏性土蠕变变形试验研究
张云，薛禹群，吴吉春，何佳佳，王惠敏
（南京人学地球科学与工程学院，南京２１００９３）
摘要：结合苏锡常地区地面沉降研究，用单向同结仪研究饱和黏性土在复杂荷载作用下的蠕变变形特征。试验土样取自苏锡常地区第２弱透水层。研究结果表明，在初次加载时黏性土具有明显的蠕变性，在双对数半标中蠕变变形与时间呈直线关系，且直线斜率随荷载水平增大而减小，但在荷载水平达到一定值后斜率变化不大；在初次卸载时黏性土仍有明显的回弹蠕变，特别是在卸载水甲较高时，卸载回弹蠕变变形与应力和时间的关系仍町用幂函数表示；在循环荷载作用下，加卸载达到变形稳定的时间随循环次数增加而减小。当循环荷载最人值小于土样的先期圊结压力时，土样在２次加卸载循环后达到弹性变形状态；当循环荷载最大值等于土样的先期同结压力时，土样在５次加卸载循环后达到弹性变形状态。关键词ｔ饱和黏性土：蠕变变形：同结；反复加卸载；初次加卸载中图分类号：ＴＵ４１１
文献标识码：Ａ
Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｆｃｒｅｅｐｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｓａｔｕｒａｔｅｄｃｌａｙ
ＺＨＡＮＧＹｕｎ，ＸＵＥＹｕ・ｑｕｎ，ｗｕＪｉ—ｃｈｕｎ，ＨＥ
Ｊｉａ－ｊｉａ，ＷＡＮＧ
Ｈｕｉ－ｍｉｎ
（ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｍｈＳｃｉｅｎｃｅｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＮａｎｊｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｊｉｎｇ
２１００９３，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｓａｔｕｒａｔｅｄｃｌａｙｓｄｕｅｔｏｌｏｎｇ－ｔｅｒｍｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒｏｅｄｏｍｅｔｅｒ
ｔｅｓｔｓ
ｗｉｔｈｄｒａｗａｌ，ｓｅｖｅｒａｌ
ｗｅｒｅｃｏｎｄｕｃｔｅｄｏｎ
ｔｈｅｃｌａｙｓａｍｐｌｅｓａｃｑｕｉｒｅｄｆｒｏｍｔｈｅｓｅｃｏｎｄａｑｕｉｔａｒｄｕｎｉｔｉｎｔｈｅ
ｔｅｓｔ
Ｓｕｚｈｏｕ－Ｗｕｘｉ－Ｃｈａｎｇｚｈｏｕａｒｅａ．
Ｔｈｅｃｒｅｅｐｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｓａｍｐｌｅｓｕｎｄｅｒｃｏｍｐｌｅｘｌｏａｄｉｎｇｗａｓｓｔｕｄｉｅｄ．Ｔｈｅ
ａｓ
ａ
ｒｅｓｕｌｔｓｈａｖｅｓｈｏｗｎｔｈａｔｔｈｅｓａｔｕｒａｔｅｄｃｌａｙｂｅｈａｖｅｓ
ｃｒｅｅｐｍａｔｅｒｉａｌｏｂｖｉｏｕｓｌｙｕｎｄｅｒｔｈｅｉｎｉｔｉａｌｌｏａｄｉｎｇ；ａｎｄｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｃｒｅｅｐｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｔｉｍｅｉｓａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅｌｙ
ａ
ｌｉｎｅａｒｉｎ
ｄｏｕｂｌｅｌｏｇａｒｉｔｈｍｉｃｓｐａｃｅ．Ｔｈｅｓｌｏｐｅｏｆｔｈｅｆｉｔｔｉｎｇｓｔｒａｉｇｈｔｌｉｎｅｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅ
ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｌｏａｄｉｎｇ；ｂｕｔｉｔｓｈｏｗｓｌｉｔｔｌｅ
ｒｅｂｏｕｎｄｉｎｇ
ｃｈａｎｇｉｎｇｗｈｅｎｔｈｅｌｏａｄｉｎｇｉｓＴｈｅｈｉｇｈｅｒｔｈｅｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆ
ｇｒｅａｔｅｎｏｕｇｈ．Ｓａｔｕｒａｔｅｄｃｌａｙａｌｓｏｅｘｈｉｂｉｔｓｃｒｅｅｐｉｓ，ｔｈｅｍｏｒｅｒｅｍａｒｋａｂｌｅｔｈｅｒｅｂｏｕｎｄｃｒｅｅｐ
ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｈｅｎ
ｃｒｅｅｐ
ｕｎｄｅｒｉｎｉｔｉａｌ
ｕｎｌｏａｄｉｎｇ．
ａ
ｕｎｌｏａｄｉｎｇ
ｌｅｖｅｌ
ｉｓ．Ｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ
Ｃａｎｂｅｅｘｐｒｅｓｓｅｄａｓ
ｐｏｗｅｒ
ｓｔｒｅｓｓａｎｄｔｉｍｅｗｈｅｎ
ｒｅｂｏｕｎｄｉｎｇ．Ｔｈｅ
ｔｅｓｔ
ｒｅｓｕｌｔｓｈａｖｅａｌｓｏｒｅｖｅａｌｅｄｔｈａｔ，ｕｎｄｅｒｒｅｐｅａｔｉｎｇｌｏａｄｉｎｇ，ｔｈｅｔｉｍｅｗｈｅｎｔｈｅ
ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ
ｏｆｓａｍｐｌｅｓｓａｔｉｓｆｉｅｓｔｈｅｓｔｅａｄｙｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｎｕｍｂｅｒｏｆｃｙｃｌｅ．Ｉｆｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｌｏａｄｉｎｇｉｓ
ｓｍａｌｌｅｒｔｈａｎｔｈｅｐｒｅｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎｐｒｅｓｓｕｒｅ，ｔｈｅｓａｍｐｌｅｂｅｃｏｍｅｓｅｌａｓｔｉｃｉｔｙａｆｔｅｒｔｗＯｃｙｃｌｅｓ；ｗｈｉｌｅｔｈｅ
ｔｏ
ｓａｍｐｌｅ
ｂｅｃｏｍｅｓ
ｅｌａｓｔｉｃｉｔｙａｆｔｅｒ
ｆｉｖｅｃｙｃｌｅｓｉｆｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｌｏａｄｉｎｇｅｑｕａｌｓＫｅｙｗｏｒｄｓ：ｓａｔｕｒａｔｅｄｃｌａｙ；ｃｒｅｅｐ
ｔｈｅｐｒｅｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎｐｒｅｓｓｕｒｅ．
ａｎｄｕｎｌｏａｄｉｎｇ；ｉｎｉｔｉａｌｌｏａｄｉｎｇａｎｄｕｎｌｏａｄｉｎｇ
ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ；ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ；ｒｅｐｅａｔｉｎｇｌｏａｄｉｎｇ
１
引言
率也不超过１００ｋＰａ／ａ；另一方面，受季节性开采量变化影响，土层中地下水位常以年为周期变化，如上海和苏州、无锡、常州地区各土层地下水位通常在７、８月份达到年度最低值，在来年的２、３月份达到年度最高值，由此造成上层中有效应力反复增减。土体的变形特征与其经历的有效应力变化方式密切相关，在地下水位变化情况下土体可能表现出常规荷载作用下不易出现的现象，如砂性土的蠕变性【５】等。弱透水黏土层在地面沉降中起着重要作
地下水开采改变了土层中原有的土．水平衡，导致孔隙水压力减小，有效应力增加，土体压缩，地面Ｆ沉。已有资料显示，开采地下水已造成世界上许多地区产生严重的地面沉降【卜４１。与常规建筑工程加载不同，长期开采地下水引起的有效应力变化通常十分缓慢，如上海第４承压含水层在２０世纪９０年代为水位下降高峰期，有效应力最大变化
收稿口期：２００９．０９．２Ｉ
萆台』女Ｈ：国家自然科学基金项日（Ｎｏ．４０７７２１６８）；国家杰出青年科学摹金项目（Ｎｏ．４０７２５０１０）。
第。作者简介：张云．女，１９６５年生，博士，教授，主要从事岩七【．程教学‘ｊ研究工作。Ｅ－ｍａｉｌ：ｃｌｏｕｄｚｈｙ＠ｓｏｈｕ．ｃｏｍ
万方数据
第３期张云等：饱和黏性土蠕变变形试验研究
用，１９８４－－２００３年间，常州清凉小学分层标处第２弱透水层压缩量占同期地面总沉降量的５４．３％。因此，开采地下水条件下弱透水黏土层如何变形是地面沉降研究中需要着力研究的问题之一。
黏性土具有显著的蠕变性，国内外研究人员己对此进行了大量研究［６－１０１。由于饱和黏性土渗透性较小，在荷载作用下孔隙水排出、超孔隙水压力消散需要较长时间，因此，随时间增长的变形包括固结变形和蠕变变形，但试验中难以分别量测这两种变形量。目前，饱和黏性土蠕变研究主要有两种方法：一是假设饱和黏性士固结完成后发生蠕变，即次固结，并用次固结系数刻画蠕变性大小一Ｊ；二是假设饱和黏性土在固结阶段就有蠕变变形，也就是说固结和蠕变同时发生【６ｊ。从变形机制上来说，后一种假设能更好地代表土层实际变形过程，但在试验过程中难以分离出蠕变变形量，所以仍然假设蠕变变形与时间的对数呈线性关系【１１１。此外，目前对饱和黏性土蠕变性的研究多针对初次加载的情况，对反复加卸载等复杂情况下黏性土蠕变性研究得很少。
由于地下水开采量在时间和空间上的变化，由地下水位改变引起的土层中有效应力的变化方式多种多样，使土层表现出复杂的变形特征【ｌ引。为此，本文结合开采地下水引起地面沉降的研究工作，用单向压缩仪研究饱和黏性土在复杂荷载作用下的蠕变性。
２试验情况
试验土样取自苏锡常地区由黏土和粉质黏土构成的第２弱透水层，３个土样物理性质指标如表１所示。试验时分别从３个土样中切取一个环刀样，环刀横截面积为３０ｃｍ２，高为２ｃｍ。将环刀样置于双面排水的单向固结仪中进行初次加载，荷载从
５０
ｋＰａ分级施加到３
２００
ｋＰａ，加载比为ｌ。
表１试验土样物理性质指标
Ｔａｂｌｅ１
Ｐｈｙｓｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｏｉｌｓａｍｐｌｅｓ
然后，从土样３中切取４个环刀样（Ａ、Ｂ、Ｃ和Ｄ），第１级荷载分别为１００、２００、３００、
４００
ｋＰａ，，再分级卸荷至５０ｋＰａ，重复加卸载，其
万方数据
中土样Ａ的荷载在５０～１００ｋＰａ之间重复，土样ＢｕＤ的荷载按５０—１００一１５０－－２００ｋＰａ重复。每级荷载下试验至变形量小于０．００５ｍｍ／ｄ，再加或卸下一级衙载。在整个试验过程中，温度控制在
（２３±３）。Ｃ。
３试验结果及分析
３．１初次加载时黏性土的变形
图１为３个试样初次加载时各级荷载下变形随时间的变化曲线。从图中可见，加载后变形随时间很快增加，但变形速率不断减小，４００ｍｉｎ后变形增加很缓慢。将试验曲线表示于双对数坐标系中，如图２所示。试验曲线明显地可分为两部分：前一部分呈曲线，后一部分呈直线，曲线形态转折点对应的时间在２００～４００ｍｉｎ之间。由于黏性土试样的渗透系数较小（约为１０－９ｍ／ｓ），在荷载施加后一段时间内，土样中超孔隙水压力逐渐消散，有效应力增加，土样产生固结，因此，这段时间内随时间增加的变形包括固结变形和蠕变变形。随着孔隙水压力消散，固结变形越来越小，随时间增加的变形主要为蠕变变形。曲线形态转折点对应的时间基本对应于固结完成的时间。在以蠕变变形为主的阶段，变形与时间在双对数坐标上呈现出很好的直线关系，相关系数都在０．９２以上。由此可见，在单向固结条件下，尽管每级荷载增量的绝对值不同，但同一土样完成固结的时间相差不大。试验土样的等时线在双对数坐标系中也具有良好的线性关系，图３为３个土样２４ｈ的等时线，在双对数坐标系中线性拟合的相关系数都在０．９８以上。比较黏性土与砂性土的试验结果１５１，可以推测黏性土与砂性土具有相同的蠕变规律，都可以用如下的幂函数表示：
嘶）邓（Ｏｏ，ｔｏ）ｌ半Ｊ㈡
㈩
式中：￡为蠕变应变；硝应力；ｔ为时间；瓯为
参考应力；ｔｏ为参考时间；ｍ为蠕变曲线在双对数坐标中拟合直线的斜率，它反映了土体蠕变性大小，ｍ值越大，土体蠕变性越强；刀为等时线在双对数坐标中拟合直线的斜率。ｍ、疗均为无量纲参数。对同一土样而言，ｍ值随应力水平增大有减小的趋势，在低应力水平时变化较大，在高应力水平时变化很小，如图４所示。这是因为，在本次试验加载方式中，应力水平低时荷载增量的绝对值小，相应地加载速率也小。与砂性土类似ｉｓ］，随有效应力变化同时发生的变形较小，而蠕变变形较大。
６７４
岩
土
力
学２０１１年
荷载
荷载
荷载
５０ｋＰａ１００ｋＰａ２００ｋＰａ４００ｋＰａ８００ｋＰａ１６００ｋＰａ３２００ｋＰａ
咖２
量；
０．
裳；
０
５０００
１００００
１５０００
０
５０００
１００００
１５０００
０２０００６０００１００００１４０００
时『日Ｊ／ｍｉｎ时『日】／ｍｉｎ时间／ｍｉｎ（ｃ）土样３
（ａ）土样１（ｂ）土样２
圈ｌ土样初次加荷载的变形
Ｆｉｇ．！Ｃｈａｎｇｅｓｏｆｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈｔｉｍｅｕｎｄｅｒｉｎｉｔｉａｌｌｏａｄｉｎｇ
荷载—－●一５０
荷载
ｋＰａ
—扣５０”ａ
１０１
荷载
ｌ
制
１０１
Ｉ
谪
爸
罂１０。
１０—
１０Ｉ
１０３
１０，
ｌ
面
１００
制
蓑１０。１１０’１
时间／ｒａｉｎ（ｂ）土样２
１００１０１
１０２
１０３１０４１０５
时间／ｍｉｎ（ａ）土样１
时间／ｍｉｎ
（ｃ）土样３
图２双对数坐标中变形随时间的变化
Ｆｉｇ．２
Ｃｈａｎｇｓｏｆ
ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈｔｉｍｅｉｎ
ａ
ｄｏｕｂｌｅ
ｌｏｇａｒｉｔｈｍｉｃｓｐａｃｅ
载曲线。可以看出，在卸载开始的一段时间内土样
Ｉ
谪
龄
１．０
回弹较快，此后回弹速率迅速减小，２ｄ左右可达到变形稳定。前一阶段的回弹主要与固结有关，而后一阶段回弹主要与土的流变性有关。与固结回弹
１０２
制
Ｏ．１
１０３１０４
完成对应的时间在１００～４００ｍｉｎ之间，且随应力水平降低而增大。图６为双对数坐标中的回弹曲线，蠕变阶段变形与时间仍具有良好的线性关系。
荷载
１．４５１．４０１．３５Ｉ．３０１．２５
荷载／ｋＰａ
图３试验土样２４ｈ等时线
Ｆｉｇ．３
Ｉｓｏｃｈｒｏｎａｌ
ｃｕｒｖｅｓ
ｆｏｒ２４ｈ
０．０５Ｏ．０４
如０．０：３
Ｏ．０ｌ
Ｏ０
８００
１６００
２４００
３２００
，鲁鼙制
荷载／ｋＰａ
１．２０１．１５１．１０
０ｌ０００
２０００３０００４０００５０００６０００
时间／ｒａｉｎ
图４肌值随荷载水平的变化
Ｆｉｇ．４
Ｃｈａｎｇｅｓｏｆｔｈｅｖａｌｕｅｏｆｍｗｉｔｈｌｏａｄｉｎｇ
Ｆｉｇ．５
图５卸载时的回弹曲线
Ｒｅｂｏｕｎｄｉｎｇ
ｃｕｒｖｅｓ
ｕｎｄｅｒ
ｕｎｌｏａｄｉｎｇ
３．２初次卸载时的变形
用土样３切取４个环刀样Ａ、Ｂ、Ｃ和Ｄ，对它们分别加第１级荷载至１００、２００、３００、
４００
荷载
墨
删爸
１０．０
ｋＰａ，土样在第１级荷载下达到变形稳定后再
５．０
制
１．Ｏ
０．１
分级卸载。卸载时，土样在每级荷载下均回弹至变形稳定，再卸下一级荷载。由试验可知，卸载时土样的网弹变形量也不是瞬时完成的，而是随时间逐渐增加，但达到稳定的时间要比加载时短。图５是土样Ｄ（初始压力为４００ｋＰａ）在各级荷载下的卸
Ｆｉｇ．６
ｌＯｌｏｏ１０００１００００
时间／ｍｉｎ
图６双对数坐标中卸载回弹曲线
Ｒｅｂｏｕｎｄｉｎｇ
ｃｕｒｖｅｓ
ｉｎ
ａ
ｄｏｕｂｌｅ
ｌｏｇａｒｉｔｈｍｉｃｓｐａｃｅ
万方数据
第３期张云等：饱和黏性土蠕变变形试验研究
６７５
如果定义卸载水平为卸载前压力和当前压力之差与卸载前压力的比值，则卸载水平越高，土体蠕变越明显。蠕变阶段曲线在双对数坐标中拟合直线的斜率如表２所示，随卸载水平增加，回弹蠕变曲线斜率总体上有增大趋势，这一变化特征与加载时蠕变曲线的变化特征一致。图７是土样Ｄ卸载时
２４
ｈ的等时线，变形与压力呈明显的曲线关系，卸
载水平越高，回弹量越大，但在双对数坐标中两者具有良好的线性关系，线性拟合的相关系数为０．９９。因此，卸载时回弹蠕变变形与应力和时间的关系仍可用形如式（１）的函数表示。土样Ｄ在双对数坐标系中卸载等时线的斜率为０．１１８７，加载等时线的斜率为０．４０５３，可见在初次加卸载过程中黏土样有很大部分的变形是不可恢复的。
表２卸载时不同荷载水平下回弹曲线蠕变阶段的斜率
Ｔａｂｌｅ２
Ｓｌｏｐｅｏｆｒｅｂｏｕｎｄｉｎｇｃｒｅｅｐ
ｃｕｒｖｅｓ
ｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔ
ｕｎｌｏａｄｉｎｇｓｔａｇｅｓ
１．５１．４
ｇ
Ｉ．３置
面
１２碘
１．１制
１．０
Ｏ
ｌｏｏ
２００
３００
４００
５００
荷载，ｌｃＰａ（ａ）常用坐标
ｌＯ・Ｏ
ｌ
面
蛰
｛争（１．０
１０
１００
ｌ０００
荷载／ｋＰａＣｏ）双对数坐标
图７第１次卸载时２４ｈ的等时线
Ｆｉｇ．７
Ｉｓｏｃｈｒｏｎａｌ
ｃｕｒｖｅ
ｏｆｔｈｅｉｎｉｔｉｎａｉｕｎｌｏａｄｉｎｇｆｏｒ２４ｈ
３．３反复加卸载时的变形
为了研究水位在一定范围内反复升降时土层的变形，对不同初始压力下的土样进行反复加卸载试验，上述环刀土样Ａ上的荷载在５０～１００ｋＰａ之间反复，土样Ｂ～Ｄ上的荷载在５０～２００ｋＰａ之间反复。试验结果表明，无论是卸载还是加载，随着循环次数的增加，达到变形稳定的时间都在缩短，而
万方数据
且加载曲线的后半部分在双对数坐标中都呈良好的直线关系。图８为土样Ｃ（初始压力为３００ｋＰａ）第２次加载时变形随时间的变化曲线。在１００ｋＰａ压力下，土样２ｄ达到变形稳定；在１５０、２００ｋＰａ
压力下，土样３ｄ已达到变形稳定。图９为土样Ｃ
第２次卸载时变形随时间变化的曲线。在５０ｋＰａ压力下，土样２ｄ达到变形稳定：在１５０、１００
ｋＰａ
压力下，土样１ｄ已达到变形稳定。在双对数坐标系中用直线拟合加载蠕变曲线，其平均斜率随循环次数的变化如图１０所示。直线的斜率反映了土体蠕变变形随时问变化的快慢，从图中可见，到第３次加载时斜率已很小，可忽略其蠕变变形。另一方面，在一次加卸载循环中，卸载回弹和加载压缩的变形量之比随循环次数增大而增大。土样Ｃ在第２次加卸载循环中，卸载回弹与加载压缩变形量之比为０．８６，在第３次循环中该比值达到０．９８，这时土样变形基本达到了弹性阶段。对各次循环荷载作
２４
ｈ等时线，每次循环中卸载时变形与压力的对数
都呈良好的线性关系，但加载时线性关系不如卸载时好，如图ｌｌ所示，在５０－－１００ｋＰａ压力范围内土样表现出的压缩性较小。在循环加载阶段，随着循环次数增加，同样荷载下对应的变形有所增加，
这是因为在每次循环中塑性变形不断积累。
１．４５１．４０Ｉ．３５１．３０ｌ＿２５１．２０
０ｌ０００２０００３０００４０００５０００
时间／ｍ／ｎ
图８第２次加载时变形随时间变化曲线
Ｆｉｇ．８
Ｃｈａｎｇｅｓｏｆｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈ
ｔｉｍｅｕｎｄｅｒｔｈｅ
ｓｅｃｏｎｄｒｅｐｅａｔｉｎｇｌｏａｄｉｎｇ
３．４预压荷载对黏性土蠕变性的影响
土样Ａ和Ｂ的预压荷载与循环荷载的最大值相等，土样Ｃ和Ｄ的预压荷载大于循环荷载的最大值。对土样Ｃ来说，在第２次加载时，蠕变变形就很小，可忽略。但回弹变形量与压缩变形量之比为０．８６，仍表现出一定的塑性。在第３次加卸载循环中，回弹变形量与压缩变形量之比为Ｏ．９８，可认为达到了弹性变形，土样Ｄ的情况与此类似。而对土样Ａ，双对数坐标系中蠕变曲线的斜率随加载次数增大而很快减小，第１次加载时蠕变曲线斜率是第５次加载时蠕变曲线斜率的５．３倍，在第６次加卸载循环中回弹变形量与压缩变形量之比为
６７６
岩
土
０．９８，表现为良好的弹性。
１．４４１．４０
昌
１．３６
童１．３２
墼１．２８
制１．２４
０
ｌ０００
２０００
３０００
４０００
５０００
时问／ｒａｉｎ
图９第２次卸载时变形随时问变化曲线
Ｆｉｇ．９
Ｃｈａｎｇｅｓｏｆｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈｔｉｍｅｕｎｄｅｒｔｈｅ
ｓｅｃｏｎｄｒｅｐｅａｔｉｎｇｕｎｌｏａｄｉｎｇ
Ｏ．０１４Ｏ．０１２０．０１００．００８０．００６０．００４０．００２０．０００
加载次数Ｈ
图ｌＯ土样Ｃ的册值随加载次数的变化
Ｆｉｇ．１０
Ｔｈｅｖａｌｕｅｏｆｍａｎｄｔｈｅ
ｎｕｍｂｅｒｏｆｌｏａｄｉｎｇ
ｆｏｒｓａｍｐｌｅＣ
１．４４１．４０
环吕
１．３６
环曼１．３２
环蓑甚
环环
１．２０
１００
荷载／ｋＰａ
图１１土样Ｃ在循环荷载下的２４ｈ等时线
Ｆｉｇ．１１ｌｓｏｃｈｒｏｎａｌ
ｃｕｒｖｅｓ
ｏｆｓａｍｐｌｅＣｆｏｒ２４ｈｕｎｄｅｒ
ｒｅｐｅａｔｅｄｌｏａｄｉｎｇａｎｄｕｎｌｏａｄｉｎｇ
土样Ｂ的情况与Ａ类似。土样Ｃ和Ｄ的荷载作用方式与文献［１２】地下水位变化模式１相对应，即地下水位从较低值上升到一定高度后在一定范围内反复升降，其平均值基本保持不变。土样Ａ
和Ｂ的荷载作用方式与文献［１２】中地下水位变化
模式３相对应，即地下水位从较高值变化到较低值后，在一定范围内反复波动，其平均值基本保持不变。因此，在地下水位变化模式１下，可认为土体变形为弹性；而在地下水位变化模式３下，在前几次循环中仍需考虑土体的蠕变变形，具体的循环次数需根据场地土层条件由试验确定。
４结论
黏性土变形与其经历的有效应力变化密切相关，与地下水位的变化模式有关，研究饱和黏性土
万方数据
力
学２０１１年
变形特征对地面沉降模拟具有晕要意义。本文通过试验研究了不同加载方式下饱和黏性土样的变形，可得如下结论：
（１）初次加载条件下，黏性士具有明显的蠕变性，其蠕变规律与饱和砂性土类似，在双对数坐标中变形与时间呈直线关系。直线斜率随荷载水平增
大而减小，但在荷载水平达到一定值后斜率变化不大。考虑到地面沉降问题中常见水位变化范围不大，可将蠕变曲线的斜率作为常数。
（２）尽管饱和黏性土初次卸载时的蠕变性较初次加载时弱，但仍具有明显的回弹蠕变，特别是在卸载水平较高时。卸载时回弹蠕变变形与应力和时间的关系仍可用幂函数表示，而且在初次加卸载过程中黏土样很大部分变形是不可恢复的。
（３）在循环荷载作用下，加卸载达到变形稳定的时问随循环次数增加而减小。当循环荷载的最大值小于土样的先期固结压力时，土样在２次加卸载
循环后达到弹性变形状态，当循环荷载的最大值等于土样的先期固结压力时，土样在５次加卸载循环后达到弹性变形状态。
（４）在开采地下水导致的地面沉降问题中，当土层中地下水位从历史上最低值上升到较高值后在
一定范围内反复升降，并始终高于土层历史上经历的最低水位时，可以不考虑黏土层的蠕变变形；当土层中地下水位从较高值Ｆ降到低于土层历史上经历的最低水位后在一定范围内反复升降时，在前几次循环中要考虑黏土层的蠕变变形，具体循环次数应根据场地土层条件由试验确定。
参考文献
【１】ＬＥＷＩＳ
Ｒ＆ＳＣＨＲＥＦＬＥＲ
Ｂ．Ａ
ｆｕｌｌｙｃｏｕｐｌｅｄ
ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎｍｏｄｅｌ
ｏｆｔｈｅ
ｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅ
ｏｆ
Ｖｅｎｉｃｅ［Ｊ］．
ＷａｔｅｒＲｅｓｏｕｒｃｅｓＲｅｓｅａｒｃｈ，１９７８，１４（２）：２２３－－２３０．
【２】２
ＨＡＮＳＯＮ
Ｒ
Ｔ，ＬＩＺ，ＦＡＵＮＴ
Ｃ．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆ
ｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅｆｏｒｔｈｅｒｅ矛ｏｎａｌ—ａｑｕｉｆｅｒ
ｓｙｓｔｅｍ
ｉｎｔｈｅＳａｎｔａ
Ｃｌａｒａ
Ｖｅｌｌｅｙ，Ｃａｌｉｆｏｒｎｉａ［Ｃ］／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ
ｏｆｔｈｅ
ｓｅｖｅｎｔｈ
ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｓｙｍｐｏｓｉｕｍ
ｏｎ
ｌａｎｄｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅ．Ｓｈａｎｇｈａｉ：
Ｓｈａｎｇｈａｉ
Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ
ａｎｄＴｅｃｈｎｉｃａｌＰｕｂｌｉｓｈｅｒｓ，２００５：６１６－－
６２７．
【３】
ＰＨｌＥＮ－ＷＥＪ
Ｎ，ＧＩＡ０Ｐ
Ｈ，ＮＵＴＡＬＡ、，ＡＰ．Ｌａｎｄ
ｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅ
ｉｎ
８ａｎｇｋｏｋ，Ｔｈａｉｌａｎｄ阴．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ
Ｇｅｏｌｏｇｙ，２００６，８２：１８７－－２１０．
【４】ＸＵＥ
Ｙｕ—ｑｕｎ，ＷＵ
Ｊｉ—ｃｈｕｎ，ＺＨＡＮＧＹｕｎ，ｅｔ
ａ１．
Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ
ｏｆｒｅｇｉｏｎａｌ
ｌａｎｄｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅｉｎｔｈｅｓｏｕｔｈｅｒｎ
ＹａｎｇｔｚｅＤｅｌｔａＩＪ］．Ｓｃｉｅｎｃｅ
ｉｎ
Ｃｈｉｎａ‘ＳｅｒｉｅｓＤ：Ｅａｒｔｈ
Ｓｃｉｅｎｃｅ），２００８，５ｌ（６）：８０８－－８２５．
下转第６８３页
第３期
张渊等：温度、三轴应力条件下砂岩渗透率阶段特征分析
ＰｅｔｒｏｌｅｕｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９６５，３５（４）：５８５－－５８８．
【６】
ＭＯＲＲＯＷ
Ｃ．Ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙｏｆｇｒａｎｉｔｅｉｎ
ａ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
ｇｒａｄｉｅｎｔ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆＧｅｏｐｈｙｓｉｃａｌＲｅｓｅａｒｃｈ，１９８１，８６（Ｂ４）：３００２－－３００８．
［７】
ＣＨＥＮ
Ｙｏｎｇ，ＷＵ
Ｘｉａｏ－ｄｏｎｇ，ＺＨＡＮＧ
Ｆｕ－ｑｉｎｇ．
Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｏｎ
ｔｈｅｒｍａｌ
ｆｒａｃｔｕｒｅ
ｉｎ
ｒｏｃｋｓ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ
Ｓｃｉｅｎｃｅ
Ｂｕｌｌｅｔｉｎ，１９９９，４４（１７）：１６ｌＯ一１６１２．
【８】８ＷＥＩＮＢＲＡＮＤＴＲＭ，ＲＡＭＥＹＨＪＪ，ＣＡＳＳＥＦＪ．Ｔｈｅ
ｅｆｆｅｃｔ
ｏｆ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
ｏｎ
ｒｅｌａｔｉｖｅ
ａｎｄａｂｓｏｌｕｔｅ
ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙｏｆｓａｎｄｓｔｏｎｅｓ［Ｊ］．Ｓｏｃｉｅｔｙｏｆ
Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ
ＥｎｇｉｎｅｅｒｓＪｏｕｒｎａｌ，１９７５，（１０）：３７６－－３８４．
【９】
ＣＡＳＳＥＦＲＡＮＣＩＳＪ，ＲＡＭＥＹ
ＨＥＮＲＹＪＪ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄ
ｃｏｎｆｉｎｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅ
Ｏｌｌ
ｓｉｎｇｌｅ－ｓｔａｇｅｆｌｏｗｉｎ
ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｅｄ
ｒｏｃｋｓ阴．Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆ
Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９７９，３ｌ（８）：１０５１—１０５９．
【ｌＯ】贺玉龙，杨立中．温度和有效应力对砂岩渗透率的影
响机制研究［Ｊ】．岩石力学与工程学报，２００５，２４（１４）：
２４２１－－２４２７．
脏Ｙｕ－ｌｏｎｇ，ＹＡＮＧ
Ｌｉ—ｚｈｏｎｇ．Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ
ｏｆｅｆｆｅｃｔｓｏｆ
ｔｅｍｐｅｒａｕｒｅ
ａｎｄ
ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ
ｓｔｒｅｓｓ
ｏｎ
ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ
ｏｆｓａｎｄｓｔｏｎｅ阴．Ｃｈｉｎｅｓｅ
ＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋ
Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ
ａｎｄ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００５，２４（１４）：２４２１－－２４２７．
１】赵阳升，万志军，张渊，等．２０ＭＮ伺服控制高温高压
岩体三轴试验机的研制［Ｊ】．岩石力学与工程学报，２００８，
２７（１）：１－－８．
张云，薛禹群，吴吉春，等．上海砂土蠕变变形特征的试验研究叨．岩土力学，２００９，３０（５）：１２２６—１２３０．
ＺＨＡＮＧ
Ｙｕｎ，ＸＵＥ
Ｙｕ—ｑｕｎ，ＷＵ
Ｊｉ—ｅｈｕｒｔ，ｅｔ
ａ１．
Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｅａｒｃｈ
Ｏｉｌ
ｃｒｅｅｐｏｆＳｈａｎｇｈａｉｓａｎｄｓ【Ｊ】．
ＲｏｃｋａｎｄＳｏｉｌ
Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２００９，３０（５）：１２２６—１２３０．
【６】
ＢＪＥＲＲＵＭ
Ｌ．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ
ｇｅｏｌｏｇｙｏｆ
Ｎｏｒｗｅｇｉａｎｎｏｒｍａｌｌｙ－ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｅｄｍａｒｉｎｅ
ｃｌａｙｓ
ａｓ
ｒｅｌａｔｅｄ
ｔｏ
ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔｓ
ｏｆ
ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ啊．Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｑｕｅ，１９６７，１７（２）：
８３一１８．
ＳＲＩＤＨＡＲＡＮ八ＲＡＯ
Ａ
Ｓ．Ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇｔｈｅｓｅｃｏｎｄａｒｙｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｏｆｃｌａｙｓ［Ｊ］．Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｑｕｅ，１９８２，
３２（３）：２４９—２６０．
【８】Ｙ１ＮＪ
Ｈ．Ｎｏｎ－ｌｉｎｅａｒｃｒｅｅｐｏｆｓｏｉｌｓｉｎｏｅｄｏｍｅｔｅｒｔｅｓｔｓ［Ｊ］．Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｑｕｅ，１９９９，４９（５）：６９９－－７０７．【９】朱俊高，冯志刚．反复荷载作用下软土次固结特性试验研究叨．岩土工程学报，２００９，３１（３）：３４１－－３４５．
ＺＨＵＪｕｎ・ｇａｏ，ＦＥＮＧＺｈｉ—ｇａｎｇ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｎ
ｂｅｈａｖｉｏｕｒｏｆ
ｓｅｃｏｎｄａｒｙ
ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎｏｆｓｏｆｔｓｏｉｌｓｕｎｄｅｒ
万方数据
ＺＨＡＯ
Ｙａｎｇ－ｓｈｅｎｇ，ＷＡＮＺｈｉ－ｊｕｎ，ＺＨＡＮＧＹｕａｎ，ｅｔａ１．
Ｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ
ｏｆ２０
ＭＮｓｅｒｖｏ－ｃ，ｏｎ打ｏｌｌｃｄｒｏｃｋ
ｔｒｉａｘｉａｌ
ｔｅｓｔｉｌｌｇ
ｓｙｓｔｅｍ
ｗｉｔｈ
ｈ勒ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
ａｎｄ
ｈｉｇｈ
ｐｒｅｓｓｕｒｅ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌ
ｏｆＲｏｃｋ
Ｍｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８，２７（１）：ｌ一８．
【１２】徐光苗，刘泉声．岩石冻融破坏机制分析及冻融力学
试验研究【Ｊ】．岩石力学与工程学报，２００５，２４（１７）：３０７６
－－３０８２．
ＸＵＧｕａｎｇ－ｍｉａｏ，ＬＩＵＱｕａｎ—ｓｈｅｎｇ．Ａｎａｌｙｓｉｓ
ｏｆｍｅｃｈ・
ａｎｉｓｍｏｆ
ｒｏｃｋ
ｆａｉｌｕｒｅｄｕｅ
ｔｏｆｒｅｅｚｅ－ｔｈａｗｃｙｃｌｉｎｇａｎｄ
ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ
ｔｅｓｔｉｎｇ
ｓｔｕｄｙ
ｏｎ
ｆｒｏｚｅｎ－ｔｈａｗｅｄ
ｒｏｃｋｓ［Ｊ］．
ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，
２００５．２４（１７）：３０７６－－３０８２．
【１３】张渊，曲方，赵阳升．岩石热破裂的声发射现象【Ｊ】．岩
土工程学报，２００６，２８（１）：５３—５８．
ＺＨＡＮＧ
Ｙｕａｎ，ＱＵ
Ｆａｎｇ，ＺＨＡＯ
Ｙａｎｇ－ｓｈｅｎｇ．ＡＥ
ｐｈｅｎｏｍｅｎａ
ｏｆｔｈｅ
ｔｈｅｒｍａｌ
ｃｒａｃｋｉｎｇ
ｏｆ
ｓａｎｄｓｔｏｎｅ［Ｊ］．
ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＧｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８，２７（１）：５３－－５８．
【１４】张渊，张贤，赵阳升．砂岩的热破裂过程仞．地球物理
学报，２００５，４８（３）：６５６－－６５９．
ＺＨＡＮＧ
Ｙｕａｎ，ＺＨＡＮＧＸｉａｎ，ＺＩ－ＩＡＯ
Ｙａｎｇ—ｓｈｅｎｇ．
Ｐｒｏｃｅｓｓ
ｏｆ
ｓａｎｄｓｔｏｎｅｔｈｅｒｍａｌ
ｃｒａｃｋｉｎｇ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ
Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆＧｅｏｐｈｙｓｉｃｓ，－２００５，４８（３）：６５６－－６５９．
ｒｅｐｅａｔｅｄｌｙ
ｄｕｍｐｅｄ
ｌｏａｄｓ［ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ
Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ
ＧｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００９，３ｌ（３）：３４１－－３４５．
伽卢萍珍，曾静，盛谦．软黏土蠕变试验及其经验模型研
究忉．岩土力学，２００８，２９（４）：１０４１—１０４４．
ＬＵＰｉｎｇ－ｚｈｅｎ，ＺＥＮＧＪｉｎｇ”ＳＨＥＮＧＱｉａｎ．Ｃｒｅｅｐｔｅｓｔｓｏｎ
ｓｏｆｔ
ｃｌａｙ
ａｎｄ
ｉｔｓ
ｅｍｐｉｒｉｃａｌ
ｍｏｄｅｌｓ阴．Ｒｏｃｋ
ａｎｄＳｏｉｌ
Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２００８，２９（４）：１０４１—１０４４．ｑ
ＹＩＮＪ
Ｈ．ＧＲＡＨＡＭＪ．Ｅｌａｓｔｉｃｖｉｓｅｏ－ｐｌａｓｔｉｃｍｏｄｅｌｉｎｇｏｆ
ｏｎｅ－ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ［ｊ］．Ｇｅｏｔｅｅｈｎｉｑｕｅ，１９９６，
４６（３）：５１５－－５２７．
刁张云，薛禹群，叶淑君，等．地下水位变化模式下含水
砂层变形特征及上海地面沉降特征分析叨．中国地质
灾害与防治学报，２００６，１７（３）：１０３－－１０９．
ＺＨＡＮＧＹｕｎ，ＸＵＥＹｕ－ｑｕｎ，ＹＥＳｈｕ＿ｊｕｎ，ｃｔ
ａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓ
ｏｆｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｓａｎｄｓｔｒａｔａ
ａｎｄｌａｎｄ
ｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅ
ｂａｓｅｄ
ｏｎ
ｍｏｄｅｓ
ｏｆ
ｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒ
ｌｅｖｅｌ
ｃｈａｎｇｅｓｉｎ
Ｓｈａｎｇｈａｉ
ｃｉｔｙ［Ｊ］．ＴｈｅＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌ
ｏｆＧｅｏｌｏｇｉｃａｌＨａｚａｒｄａｎｄ
Ｃｏｎｔｒｏｌ，２００６，１７（３）：１０３—１０９．
【１上接第６７６页【５】
ｎＵ【７】
ｎ
饱和黏性土蠕变变形试验研究
作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次数：
张云， 薛禹群， 吴吉春， 何佳佳， 王惠敏， ZHANG Yun， XUE Yu-qun， WU Ji-chun， HE Jia-jia， WANG Hui-min
南京大学地球科学与工程学院,南京,210093岩土力学
ROCK AND SOIL MECHANICS2011,32(3)4次
参考文献(12条)
1. LEWIS R R;SCHREFLER B A fully coupled consolidation model of the subsidence of Venice 1978(02)2. HANSON R T;LI Z;FAUNT C Simulation of subsidence for the regional-aquifer system in the SantaClara Velley,California 2005
3. PHIEN-WEJ N;GIAO P H;NUTALAYA P Land subsidence in Bangkok,Thailand 2006
4. XUE YuQun,WU JiChun,ZHANG Yun,YE ShuJun,SHI XiaoQing,WEI ZiXin,LI QinFen,YU Jun Simulation ofregional land subsidence in the southern Yangtze Delta[期刊论文]-中国科学D辑（英文版） 2008(6)5. 张云,薛禹群,吴吉春,刘运涛,蒲晓芳 上海砂土蠕变变形特征的试验研究[期刊论文]-岩土力学 2009(5)6. BJERRUM L Engineering geology of Norwegian normally-consolidated marine clays as related tosettlements of buildings 1967(02)
7. SRIDHARAN A;RAO A S Mechanisms controlling the secondary compression of clays 1982(03)8. J.-H.Yin Non-linear creep of soils in oedometer tests[外文期刊] 1999(5)
9. 朱俊高,冯志刚 反复荷载作用下软土次固结特性试验研究[期刊论文]-岩土工程学报 2009(3)10. 卢萍珍,曾静,盛谦 软黏土蠕变试验及其经验模型研究[期刊论文]-岩土力学 2008(4)
11. YIN J H;GRAHAM J Elastic visco-plastic modeling of one-dimensional consolidation 1996(03)12. 张云,薛禹群,叶淑君,吴吉春,李勤奋 地下水位变化模式下含水砂层变形特征及上海地面沉降特征分析[期刊论文]-中国地质灾害与防治学报 2006(3)
本文读者也读过(10条)
1. 孔令伟. 张先伟. 郭爱国. 蔡羽. KONG Lingwei. ZHANG Xianwei. GUO Aiguo. CAI Yu 湛江强结构性黏土的三轴排水蠕变特征[期刊论文]-岩石力学与工程学报2011,30(2)
2. 刘添俊. 莫海鸿 不排水循环加载作用下饱和软粘土的蠕变特性[期刊论文]-华南理工大学学报（自然科学版）2009,37(8)
3. 李军霞. 王常明. 张先伟. LI Jun-xia. WANG Chang-ming. ZHANG Xian-wei 不同排水条件下软土蠕变特性与微观孔隙变化[期刊论文]-岩土力学2010,31(11)
4. 李建中. 彭芳乐. LI Jian-zhong. PENG Fang-le 黏土的蠕变特性试验研究[期刊论文]-岩土力学2006,27(2)5. 刘成锋. 周伟. LIU Cheng-feng. ZHOU Wei 大模袋充填固化泥用于滩海路堤堤心技术的研究[期刊论文]-石油工程建设2008,34(6)
6. 张先伟. 王常明. ZHANG Xian-wei. WANG Chang-ming 饱和软土的经验型蠕变模型[期刊论文]-中南大学学报（自然科学版）2011,42(3)
7. 孙振波. 朱国荣. 江思珉. 晁岱福. SUN Zhen-bo. ZHU Guo-rung. JIANG Si-min. CHAO Dai-fu 地下水模型的快速自适应组合网格求解方法[期刊论文]-水文地质工程地质2010,37(1)
8. 章艳红. 叶淑君. 吴吉春. ZHANG Yanhong. YE Shujun. WU Jichun 全球大气降水中年平均氚浓度的恢复模型[期刊
论文]-地质论评2011,57(3)
9. 赵均海. 冯红波. 田宏伟. 魏雪英. ZHAO Jun-hai. FENG Hong-bo. TIAN Hong-wei. WEI Xue-ying 土中爆炸作用的数值分析[期刊论文]-建筑科学与工程学报2011,28(1)
10. 田野 浅谈快速压缩试验在工程勘察中的应用[期刊论文]-科技致富向导2011(6)
引证文献(4条)
1. 李晓宁,冯君,巫锡勇,朱宝龙 非饱和地基土蠕变特性试验研究[期刊论文]-铁道科学与工程学报 2015(5)2. 陈荣波,束龙仓,鲁程鹏,李伟 含水层压密引起其特征参数变化的实验[期刊论文]-吉林大学学报（地球科学版）2013(06)
3. 李晓宁,冯君,巫锡勇,朱宝龙 非饱和地基土蠕变特性试验研究[期刊论文]-铁道科学与工程学报 2015(5)4. 陈丽 吹填软土固结-蠕变特性试验研究[学位论文]硕士 2013
引用本文格式：张云. 薛禹群. 吴吉春. 何佳佳. 王惠敏. ZHANG Yun. XUE Yu-qun. WU Ji-chun. HE Jia-jia. WANG Hui-min 饱和黏性土蠕变变形试验研究[期刊论文]-岩土力学 2011(3)