近距离下穿玻璃厂的高铁隧道控制爆破技术

近距离下穿玻璃厂的高铁隧道控制爆破技术 近距离下穿玻璃厂的高铁隧道控制爆破技术

殷芳满1，韩国光1，高朋飞1，2，张贞姣1，方文英1

(1.安徽宏泰矿山建设工程有限公司, 安徽 池州 247100； 2.安徽理工大学土木建筑学院， 安徽 淮南 232001)

摘 要：为确保爆破实施后玻璃厂及厂房内机械设备的安全，确定地表安全允许振动速度为0.5 cm/s。由于爆破振动速度控制要求极为严格，因此采用短进尺分层掏槽弱爆破技术，将爆破循环进尺控制在1.2 m，分层分次爆破形成掏槽腔体，以减小每次爆破规模及单段起爆药量。并通过理论计算对爆破振动速度进行校验，理论计算及现场振动监测结果均表明，取得了良好的爆破效果，此技术可确保地表爆破振动速度控制在安全允许范围内。

关键词：近距离；爆破振动；掏槽爆破；循环进尺；理论计算；振动监测

钻爆法作为最经济有效的岩体隧道开挖方法，已积累了大量宝贵的施工技术经验，广泛应用于我国公路、铁路等交通隧道施工之中 [1-3]。但受公路、铁路线型和地形条件等因素影响，越来越多的隧道工程不可避免地需近距离下穿城市建(构)筑物群，因隧道开挖爆破振动引起建(构)筑物振动破坏的民事纠纷经常发生，如何安全快速地通过建(构)筑物群已成为隧道施工时所需解决的首要问题。目前，隧道减振控制爆破技术方案的设计主要考虑了建筑、桥梁等结构振动安全，而忽略了建(构)筑物内仪器设备的振动安全，导致许多情况下，虽能确保建(构)筑物的振动安全，但其内部仪器设备却不能正常使用。因此，隧道下穿建(构)筑物进行开挖爆破设计时，必须充分考虑建(构)筑物及其内部仪器设备的振动安全要求，方可确保安全、顺利地通过此类环境。

本文以成渝客运专线大安隧道DK247+500～DK248+200段下穿重庆渝琥玻璃厂开挖施工为对象，对高铁大断面隧道工程开挖工序、减振技术措施与地表振动强度控制等问题进行研究。

1 工程概况与施工难点

成渝客运专线大安隧道位于重庆市永川段境内，隧道全长5 054 m，埋深20～120 m，其中在DK247+500～DK248+200段隧道需下穿重庆渝琥玻璃厂进行施工，该段内隧道埋深40～60 m，隧道轴线与玻璃车间厂房、水塔间和制粉机械厂房最小水平距离分别约为20、27和40 m，最小净距约为50 m。下穿玻璃厂区段隧道穿越岩层以Ⅳ级为主，岩性主要为砂岩、泥岩夹砂岩、泥质砂岩，且节理裂隙较发育。

采用钻爆法开挖时，必须确保玻璃厂房的安全和厂内机械设备运行安全。因此，隧道爆破开挖必须精心设计和严格施工，防止爆破振动对玻璃厂的正常生产造成影响。

2 振动速度控制标准的确定

玻璃厂内的主要机械设备包括磨边机、夹胶玻璃设备、玻璃钻孔机及玻璃清洗机等。因此，玻璃厂厂房、水塔及各种机械设备均为大安隧道DK247+500～DK248+200段开挖爆破时需重点保护的对象。应用控制爆破技术时必须使各类被保护对象所在位置的质点振动速度小于安全允许振速。

按照《爆破安全规程》(GB 6722—2014)[4]，可确定玻璃厂厂房和水塔的安全允许振动速度为2.5 cm/s；而根据厂房内各类机型设备特性，并参考《建筑工程允许振动标准》(GB 50868—2013)[5]，可确定其安全允许振动速度为0.5 cm/s。因此，综合考虑玻璃厂厂房、水塔等的安全以及确保厂房内机械设备的正常运转，确定隧道开挖爆破时的安全允许振动速度为0.5 cm/s。

3 方案设计及爆破技术措施

3.1 方案设计

下穿玻璃厂段隧道整体采用上台阶掘进、下台阶拉槽的爆破方法开挖。其中，上台阶开挖面积约为75 m2，设计单循环进尺为1.2 m；下台阶开挖面积约为56 m2，设计单循环进尺为2.0～2.5 m。现场已有振动监测结果表明，上台阶掘进爆破引起的振动较下台阶拉槽爆破时更为强烈，因此以下仅介绍上台阶掘进爆破(见图1)，开挖断面中下部各布置3对水平倾角为40°的上、下层掏槽孔，5对水平倾角为63°的辅助掏槽孔。扩槽孔和底板孔均垂直于开挖掌子面，周边孔孔口位于开挖轮廓线，孔底位

图1 上台阶爆破设计示意图

Fig.1 Diagram design of the upper bench blasting

于开挖轮廓线外侧10～15 cm。采用2#岩石乳化炸药与毫秒延时雷管，掏槽孔、扩槽孔和底板孔均采用连续装药结构，周边孔采用间隔装药结构，具体爆破参数如表1所示。掏槽孔分上、下两层分次起爆，总装药量为74.5 kg，炸药单耗为0.88 kg/m3。

表1 上台阶爆破参数

Table 1 Blasting parameters of the upper bench

炮孔类别雷管段别炮孔个数/个药量/kg单孔装药量合计填塞长度/m振动速度峰值/(cm·s-1)上层掏槽孔MS161.207.21.140.37下层掏槽孔MS361.207.20.780.37辅助掏槽孔MS5100.909.00.800.43扩槽孔ⅠMS780.504.00.800.25扩槽孔ⅡMS960.503.00.800.21扩槽孔ⅢMS1040.502.00.800.16扩槽孔ⅣMS11150.507.50.800.38扩槽孔ⅤMS12170.508.50.800.42扩槽孔ⅥMS13200.5010.00.800.46底板孔MS14160.508.00.800.40周边孔MS15540.158.1不小于0.400.40合计16274.5

3.2 爆破技术措施

1)短进尺弱爆破。采用较小的一次爆破进尺，减小爆破时的抵抗线大小和单次爆破总药量。

2)掏槽孔分次起爆。隧道掏槽爆破时因夹制作用最强，导致其产生的振动最大，为减小掏槽爆破夹制作用和单响药量，完整掏槽腔体可分成上、下两层，并分次爆破形成。

3)毫秒延时起爆。分段延时爆破可通过减小单响爆破药量，以达到降低爆破振动速度的目的。为防止爆破延时过短或误差影响造成各段爆破地震波叠加，引起振动加强，雷管段别选择时应确保段间延时不小于50 ms。

3.3 爆破振动速度校验

参照《爆破安全规程》(GB 6722—2014)[4]，隧道掘进爆破引起的地表振动速度峰值按下式进行计算：

(1)

式中：v为振动速度峰值，cm/s；R为爆源与被保护对象间距离，m；Q为炸药量，齐发爆破为总装药量，延时爆破为最大一段药量，kg；K、α为同爆源与被保护对象间的地形、地质条件相关的系数和衰减指数，根据隧道围岩条件及其与玻璃厂方位置关系，取K=250，α=2，R=50 m。

若所有掏槽孔一次起爆则总药量为14.4 kg，可由式(1)计算得到爆破振动速度峰值为0.59 cm/s，大于安全允许振动速度。若采用短进尺分层掏槽爆破技术对隧道上台阶进行掘进爆破时，根据式(1)可计算得到各段爆破引起的地表振动速度峰值如表1所示。可见，此时整个爆破过程中因扩槽孔Ⅵ单段药量最大，其引起地表振动速度峰值计算值仅0.46 cm/s，小于安全允许振动速度。尤其，掏槽孔因采用分层分次起爆技术，其爆破引起地表振动速度峰值仅0.37 cm/s，不仅小于掏槽一次爆破成型的振动速度峰值0.59 cm/s，且明显小于安全允许振动速度。由此表明，利用前述爆破参数进行隧道开挖是可行的。

4 振动监测结果与分析

利用短进尺分层掏槽弱爆破技术可确保隧道开挖进尺在1.2 m以上，达到了设计要求进尺。典型的现场爆破振动速度波形如图2所示。

图2 典型爆破振动波形

Fig.2 Typical blasting vibration waveforms

各矢量方向以垂直于地表的竖向振动速度最大；因上层掏槽孔最先起爆，只有一个自由面，其爆破产生的振动强度最大；而下层掏槽爆破时，上层掏槽已形成空腔，不仅可为下层掏槽孔爆破提供自由面，且具有一定阻波隔振作用，因此下层掏槽爆破产生竖向振动强度略小于上层掏槽。例如，上层掏槽爆破引起振动速度峰值在径向、切向和竖向分别为0.42、0.41和0.49 cm/s，下层分别为0.22、0.19和0.29 cm/s，上层掏槽爆破引起的地表振动强度约为下层掏槽爆破引起地表振动强度的1.68～2.16倍。此外，扩槽孔Ⅵ装药量最多，其爆破引起的地表振动强度也相对较大。现场监测结果和爆破期间玻璃厂运行实际表明，利用短进尺分层掏槽弱爆破技术可将地表振动速度峰值控制在0.5 cm/s以内，可确保玻璃厂房，水塔的安全和厂内的生产设备的正常运行。

5 结语

1)待开挖隧道近距离下穿既有玻璃厂时，爆破振动可能对玻璃厂内建(构)筑物安全及机械设备的正常运行造成影响，必须引起高度重视。下穿玻璃厂段隧道开挖爆破振动速度控制标准可定为0.5 cm/s。

2)为将隧道开挖引起的地表爆破振动速度控制在安全允许范围内，采用短进尺分层掏槽弱爆破技术，通过减小爆破进尺、分层掏槽爆破及合理延时时间等措施，确保了隧道爆破时地表建构(筑)物的振动安全及机械设备的正常运转。

3)采用分层掏槽技术进行隧道开挖时，上层掏槽孔爆后形成空腔将为下层掏槽爆破提供新的自由面，且具有阻波隔振作用，使得下层掏槽爆破振动强度更小。

参考文献(References)：

[1] 尧少敏,陈克大,刘冬,等.改扩建隧道掘进爆破与振动监测[J].工程爆破，2014，20(5)：37-40．

YAO S M,CHEN K D,LIU D,et al. The excavation and blasting vibration monitoring of the reconstruction and extension project of tunnel[J]. Engineering Blasting,2014,20(5):37-40.

[2] 龙源,李兴华,赵华兵,等.隧道爆破振动对相邻既有平行隧道影响分析[M]∥汪旭光. 中国爆破新进展.北京:冶金工业出版社,2014:113-123.

LONG Y,LI X H,ZHAO H B,et al.Research on vibration effects on existing parallel tunnel induced by blasting of an adjacent tunnel[M]// WANG X G. New Progress of Blasting in China.Beijing:Metallurgical Industry Press,2014:113-123.

[3] 邹新宽,张继春,潘强,等.隧道明挖段拉槽爆破时既有隧道结构动力响应特性[J].振动与冲击, 2015,34(19):203-207.

ZOU X K, ZHANG J C, PAN Q, et al. Dynamic response characteristics of an existing tunnel structure under cutting blast utilized in open excavation[J].Journal of Vibration and Shock， 2015,34(19):203-207.

[4] 国家安全生产监督管理局.爆破安全规程: GB 6722-2014[S]. 北京:中国标准出版社,2014.

State Administration of Work Safety. Safety regulation for blasting: GB 6722-2014[S]. Beijing: China Stan-dards Press, 2014.

[5] 中国机械工业联合会．建筑工程容许振动标准:GB 50868-2013[S]．北京：中国计划出版社，2013．

China Machinery Industry Federation. The standard for allowable vibration of building engineering:GB 50868-2013[S]. Beijing: China Planning Press, 2013.

[6] 黄明利,孟小伟,谭忠盛,等. 浅埋隧道下穿密集房屋爆破减震技术研究[J].地下空间与工程学报, 2012,8(2):423-427.

HUANG M L,MENG X W,TAN Z S, et al. Research on the blasting shock absorption technology for shallow-buried tunnel under-traversing the dense houses[J]. Chinese Journal of Underground Space and Engineering, 2012,8(2):423-427.

Controlled blasting technology of high-speed railway tunnel close to the glass factory

YIN Fang-man1，HAN Guo-guang1，GAO Peng-fei1，2，ZHANG Zhen-jiao1，FANG Wen-ying1

(1.Anhui Hongtai Mine Construction Engineering Co.,Ltd.,Chizhou 247100,Anhui,China；2.School of Civil Engineering and Architecture, Anhui University of Science and Technology,Huainan 232001,Anhui,China)

Abstract：In order to ensure the safety of workshop and machinery and equipment in the glass factory after blasting, the allowable vibration velocity of 0.5 cm/s for surface safety was determined. Since the blasting vibration velocity control request was extremely strict, the weak blasting technology of short footage and stratified cutting was used. In order to reduce the scale of each blasting and single initiation charge, blasting cycle footage was controlled in 1.2 m and the cutting cavity was formed by stratified blasting. And the blasting vibration velocity was verified by theoretical calculation. Theoretical calculation and vibration monitoring results showed that the technology could ensure that the surface blasting vibration velocity controlled within safe limit. The good blasting effect was achieved.

Key words：close range; blasting vibration; cutting blasting; cycle footage; theoretical calculation; vibration monitoring

文章编号：1006-7051(2017)01-0077-04

收稿日期：2016-10-25

作者简介：殷芳满(1969—)，男，高级工程师，从事爆破工程技术及施工管理工作。E-mail： [email protected]

中图分类号：TD235

文献标志码：A

doi：10.3969/j.issn.1006-7051.2017.01.016

近距离下穿玻璃厂的高铁隧道控制爆破技术 近距离下穿玻璃厂的高铁隧道控制爆破技术

殷芳满1，韩国光1，高朋飞1，2，张贞姣1，方文英1

(1.安徽宏泰矿山建设工程有限公司, 安徽 池州 247100； 2.安徽理工大学土木建筑学院， 安徽 淮南 232001)

摘 要：为确保爆破实施后玻璃厂及厂房内机械设备的安全，确定地表安全允许振动速度为0.5 cm/s。由于爆破振动速度控制要求极为严格，因此采用短进尺分层掏槽弱爆破技术，将爆破循环进尺控制在1.2 m，分层分次爆破形成掏槽腔体，以减小每次爆破规模及单段起爆药量。并通过理论计算对爆破振动速度进行校验，理论计算及现场振动监测结果均表明，取得了良好的爆破效果，此技术可确保地表爆破振动速度控制在安全允许范围内。

关键词：近距离；爆破振动；掏槽爆破；循环进尺；理论计算；振动监测

钻爆法作为最经济有效的岩体隧道开挖方法，已积累了大量宝贵的施工技术经验，广泛应用于我国公路、铁路等交通隧道施工之中 [1-3]。但受公路、铁路线型和地形条件等因素影响，越来越多的隧道工程不可避免地需近距离下穿城市建(构)筑物群，因隧道开挖爆破振动引起建(构)筑物振动破坏的民事纠纷经常发生，如何安全快速地通过建(构)筑物群已成为隧道施工时所需解决的首要问题。目前，隧道减振控制爆破技术方案的设计主要考虑了建筑、桥梁等结构振动安全，而忽略了建(构)筑物内仪器设备的振动安全，导致许多情况下，虽能确保建(构)筑物的振动安全，但其内部仪器设备却不能正常使用。因此，隧道下穿建(构)筑物进行开挖爆破设计时，必须充分考虑建(构)筑物及其内部仪器设备的振动安全要求，方可确保安全、顺利地通过此类环境。

本文以成渝客运专线大安隧道DK247+500～DK248+200段下穿重庆渝琥玻璃厂开挖施工为对象，对高铁大断面隧道工程开挖工序、减振技术措施与地表振动强度控制等问题进行研究。

1 工程概况与施工难点

成渝客运专线大安隧道位于重庆市永川段境内，隧道全长5 054 m，埋深20～120 m，其中在DK247+500～DK248+200段隧道需下穿重庆渝琥玻璃厂进行施工，该段内隧道埋深40～60 m，隧道轴线与玻璃车间厂房、水塔间和制粉机械厂房最小水平距离分别约为20、27和40 m，最小净距约为50 m。下穿玻璃厂区段隧道穿越岩层以Ⅳ级为主，岩性主要为砂岩、泥岩夹砂岩、泥质砂岩，且节理裂隙较发育。

采用钻爆法开挖时，必须确保玻璃厂房的安全和厂内机械设备运行安全。因此，隧道爆破开挖必须精心设计和严格施工，防止爆破振动对玻璃厂的正常生产造成影响。

2 振动速度控制标准的确定

玻璃厂内的主要机械设备包括磨边机、夹胶玻璃设备、玻璃钻孔机及玻璃清洗机等。因此，玻璃厂厂房、水塔及各种机械设备均为大安隧道DK247+500～DK248+200段开挖爆破时需重点保护的对象。应用控制爆破技术时必须使各类被保护对象所在位置的质点振动速度小于安全允许振速。

按照《爆破安全规程》(GB 6722—2014)[4]，可确定玻璃厂厂房和水塔的安全允许振动速度为2.5 cm/s；而根据厂房内各类机型设备特性，并参考《建筑工程允许振动标准》(GB 50868—2013)[5]，可确定其安全允许振动速度为0.5 cm/s。因此，综合考虑玻璃厂厂房、水塔等的安全以及确保厂房内机械设备的正常运转，确定隧道开挖爆破时的安全允许振动速度为0.5 cm/s。

3 方案设计及爆破技术措施

3.1 方案设计

下穿玻璃厂段隧道整体采用上台阶掘进、下台阶拉槽的爆破方法开挖。其中，上台阶开挖面积约为75 m2，设计单循环进尺为1.2 m；下台阶开挖面积约为56 m2，设计单循环进尺为2.0～2.5 m。现场已有振动监测结果表明，上台阶掘进爆破引起的振动较下台阶拉槽爆破时更为强烈，因此以下仅介绍上台阶掘进爆破(见图1)，开挖断面中下部各布置3对水平倾角为40°的上、下层掏槽孔，5对水平倾角为63°的辅助掏槽孔。扩槽孔和底板孔均垂直于开挖掌子面，周边孔孔口位于开挖轮廓线，孔底位

图1 上台阶爆破设计示意图

Fig.1 Diagram design of the upper bench blasting

于开挖轮廓线外侧10～15 cm。采用2#岩石乳化炸药与毫秒延时雷管，掏槽孔、扩槽孔和底板孔均采用连续装药结构，周边孔采用间隔装药结构，具体爆破参数如表1所示。掏槽孔分上、下两层分次起爆，总装药量为74.5 kg，炸药单耗为0.88 kg/m3。

表1 上台阶爆破参数

Table 1 Blasting parameters of the upper bench

炮孔类别雷管段别炮孔个数/个药量/kg单孔装药量合计填塞长度/m振动速度峰值/(cm·s-1)上层掏槽孔MS161.207.21.140.37下层掏槽孔MS361.207.20.780.37辅助掏槽孔MS5100.909.00.800.43扩槽孔ⅠMS780.504.00.800.25扩槽孔ⅡMS960.503.00.800.21扩槽孔ⅢMS1040.502.00.800.16扩槽孔ⅣMS11150.507.50.800.38扩槽孔ⅤMS12170.508.50.800.42扩槽孔ⅥMS13200.5010.00.800.46底板孔MS14160.508.00.800.40周边孔MS15540.158.1不小于0.400.40合计16274.5

3.2 爆破技术措施

1)短进尺弱爆破。采用较小的一次爆破进尺，减小爆破时的抵抗线大小和单次爆破总药量。

2)掏槽孔分次起爆。隧道掏槽爆破时因夹制作用最强，导致其产生的振动最大，为减小掏槽爆破夹制作用和单响药量，完整掏槽腔体可分成上、下两层，并分次爆破形成。

3)毫秒延时起爆。分段延时爆破可通过减小单响爆破药量，以达到降低爆破振动速度的目的。为防止爆破延时过短或误差影响造成各段爆破地震波叠加，引起振动加强，雷管段别选择时应确保段间延时不小于50 ms。

3.3 爆破振动速度校验

参照《爆破安全规程》(GB 6722—2014)[4]，隧道掘进爆破引起的地表振动速度峰值按下式进行计算：

(1)

式中：v为振动速度峰值，cm/s；R为爆源与被保护对象间距离，m；Q为炸药量，齐发爆破为总装药量，延时爆破为最大一段药量，kg；K、α为同爆源与被保护对象间的地形、地质条件相关的系数和衰减指数，根据隧道围岩条件及其与玻璃厂方位置关系，取K=250，α=2，R=50 m。

若所有掏槽孔一次起爆则总药量为14.4 kg，可由式(1)计算得到爆破振动速度峰值为0.59 cm/s，大于安全允许振动速度。若采用短进尺分层掏槽爆破技术对隧道上台阶进行掘进爆破时，根据式(1)可计算得到各段爆破引起的地表振动速度峰值如表1所示。可见，此时整个爆破过程中因扩槽孔Ⅵ单段药量最大，其引起地表振动速度峰值计算值仅0.46 cm/s，小于安全允许振动速度。尤其，掏槽孔因采用分层分次起爆技术，其爆破引起地表振动速度峰值仅0.37 cm/s，不仅小于掏槽一次爆破成型的振动速度峰值0.59 cm/s，且明显小于安全允许振动速度。由此表明，利用前述爆破参数进行隧道开挖是可行的。

4 振动监测结果与分析

利用短进尺分层掏槽弱爆破技术可确保隧道开挖进尺在1.2 m以上，达到了设计要求进尺。典型的现场爆破振动速度波形如图2所示。

图2 典型爆破振动波形

Fig.2 Typical blasting vibration waveforms

各矢量方向以垂直于地表的竖向振动速度最大；因上层掏槽孔最先起爆，只有一个自由面，其爆破产生的振动强度最大；而下层掏槽爆破时，上层掏槽已形成空腔，不仅可为下层掏槽孔爆破提供自由面，且具有一定阻波隔振作用，因此下层掏槽爆破产生竖向振动强度略小于上层掏槽。例如，上层掏槽爆破引起振动速度峰值在径向、切向和竖向分别为0.42、0.41和0.49 cm/s，下层分别为0.22、0.19和0.29 cm/s，上层掏槽爆破引起的地表振动强度约为下层掏槽爆破引起地表振动强度的1.68～2.16倍。此外，扩槽孔Ⅵ装药量最多，其爆破引起的地表振动强度也相对较大。现场监测结果和爆破期间玻璃厂运行实际表明，利用短进尺分层掏槽弱爆破技术可将地表振动速度峰值控制在0.5 cm/s以内，可确保玻璃厂房，水塔的安全和厂内的生产设备的正常运行。

5 结语

1)待开挖隧道近距离下穿既有玻璃厂时，爆破振动可能对玻璃厂内建(构)筑物安全及机械设备的正常运行造成影响，必须引起高度重视。下穿玻璃厂段隧道开挖爆破振动速度控制标准可定为0.5 cm/s。

2)为将隧道开挖引起的地表爆破振动速度控制在安全允许范围内，采用短进尺分层掏槽弱爆破技术，通过减小爆破进尺、分层掏槽爆破及合理延时时间等措施，确保了隧道爆破时地表建构(筑)物的振动安全及机械设备的正常运转。

3)采用分层掏槽技术进行隧道开挖时，上层掏槽孔爆后形成空腔将为下层掏槽爆破提供新的自由面，且具有阻波隔振作用，使得下层掏槽爆破振动强度更小。

参考文献(References)：

[1] 尧少敏,陈克大,刘冬,等.改扩建隧道掘进爆破与振动监测[J].工程爆破，2014，20(5)：37-40．

YAO S M,CHEN K D,LIU D,et al. The excavation and blasting vibration monitoring of the reconstruction and extension project of tunnel[J]. Engineering Blasting,2014,20(5):37-40.

[2] 龙源,李兴华,赵华兵,等.隧道爆破振动对相邻既有平行隧道影响分析[M]∥汪旭光. 中国爆破新进展.北京:冶金工业出版社,2014:113-123.

LONG Y,LI X H,ZHAO H B,et al.Research on vibration effects on existing parallel tunnel induced by blasting of an adjacent tunnel[M]// WANG X G. New Progress of Blasting in China.Beijing:Metallurgical Industry Press,2014:113-123.

[3] 邹新宽,张继春,潘强,等.隧道明挖段拉槽爆破时既有隧道结构动力响应特性[J].振动与冲击, 2015,34(19):203-207.

ZOU X K, ZHANG J C, PAN Q, et al. Dynamic response characteristics of an existing tunnel structure under cutting blast utilized in open excavation[J].Journal of Vibration and Shock， 2015,34(19):203-207.

[4] 国家安全生产监督管理局.爆破安全规程: GB 6722-2014[S]. 北京:中国标准出版社,2014.

State Administration of Work Safety. Safety regulation for blasting: GB 6722-2014[S]. Beijing: China Stan-dards Press, 2014.

[5] 中国机械工业联合会．建筑工程容许振动标准:GB 50868-2013[S]．北京：中国计划出版社，2013．

China Machinery Industry Federation. The standard for allowable vibration of building engineering:GB 50868-2013[S]. Beijing: China Planning Press, 2013.

[6] 黄明利,孟小伟,谭忠盛,等. 浅埋隧道下穿密集房屋爆破减震技术研究[J].地下空间与工程学报, 2012,8(2):423-427.

HUANG M L,MENG X W,TAN Z S, et al. Research on the blasting shock absorption technology for shallow-buried tunnel under-traversing the dense houses[J]. Chinese Journal of Underground Space and Engineering, 2012,8(2):423-427.

Controlled blasting technology of high-speed railway tunnel close to the glass factory

YIN Fang-man1，HAN Guo-guang1，GAO Peng-fei1，2，ZHANG Zhen-jiao1，FANG Wen-ying1

(1.Anhui Hongtai Mine Construction Engineering Co.,Ltd.,Chizhou 247100,Anhui,China；2.School of Civil Engineering and Architecture, Anhui University of Science and Technology,Huainan 232001,Anhui,China)

Abstract：In order to ensure the safety of workshop and machinery and equipment in the glass factory after blasting, the allowable vibration velocity of 0.5 cm/s for surface safety was determined. Since the blasting vibration velocity control request was extremely strict, the weak blasting technology of short footage and stratified cutting was used. In order to reduce the scale of each blasting and single initiation charge, blasting cycle footage was controlled in 1.2 m and the cutting cavity was formed by stratified blasting. And the blasting vibration velocity was verified by theoretical calculation. Theoretical calculation and vibration monitoring results showed that the technology could ensure that the surface blasting vibration velocity controlled within safe limit. The good blasting effect was achieved.

Key words：close range; blasting vibration; cutting blasting; cycle footage; theoretical calculation; vibration monitoring

文章编号：1006-7051(2017)01-0077-04

收稿日期：2016-10-25

作者简介：殷芳满(1969—)，男，高级工程师，从事爆破工程技术及施工管理工作。E-mail： [email protected]

中图分类号：TD235

文献标志码：A

doi：10.3969/j.issn.1006-7051.2017.01.016