倍增幕墙玻璃粘结强度设计值的风险

倍增幕墙玻璃粘结强度设计值的风险

摘要:分析了硅酮结构胶非线性力学特性、粘结与传统机械连接的差别、结构胶强度设计值和标准值的设定依据，例证倍增玻璃幕墙结构胶强度设计值的风险。建议高重要性建筑不应

提高强度设计值，倍增枯结节点的设计荷载，而应选用高性能结构胶，提高设计安全系数。

关键词:幕墙:粘结:强度:设计值:风险

【专家档案】

专家姓名：马启元

技术职称：教授级高级工程师

技术职务：顾问、技术委员会委员

专长：航空密封材料及工艺、建筑胶粘密封材料及工艺技术、标准化研究、质量管理体系。 从事专业:1962年西北工业大学高分子材料工程系毕业分配北京航空材料研究院，任航空技术委员会秘书、科技处助理员、胶接及密封材料专业技术员、工程师、专业组长、高级工程师；1992年调入中国化建公司，任企业发展部主任、副总工程师、教授级高级工程师，获国务院突出贡献专家津贴；1997年负责组建北京西令胶粘密封材料公司，任总工程师、质量管理代表。

某标高300m 国际金融大厦超大玻璃幕墙工程设计中，为减少硅酮结构密封胶用量、缩小金属型材断面、节省幕墙制造成本并获得更好外观，超规范将硅酮结构密封胶强度设计值从0. 14MPa提高到0. 40MPa。如此大幅提高结构胶强度设计值，而且首先在重要性极高的建筑上进行大荷载下减小隐框玻璃幕墙粘结尺寸的尝试，国内属首次，国际上也未见先例。国外先进标准设定0. 14NIPa为结构胶粘结强度设计的最高限值，我国建筑规范将强度设计值0. 14MPa纳人强制条款，超规范设计应进行验证试验和风险评估。本文分析了结构胶非线性力学特性、粘结与传统机械连接的差别、强度设计值和标准值的设定，例证结构胶粘结荷载效应与荷载的非线性关系和线性提高强度设计值的风险。重要性较高的建筑应提高承载安全系数，采用高性能材料提高粘结可靠性和耐久性，而不是提高结构胶强度设计值增大粘结胶缝的荷载。

１. 硅酮结构密封胶的力学特征

图2、图3是以速度5 mm/min拉伸结构胶的应力一应变曲线，加大试验数据采集密度(如图3产品B 曲线由7000个数据组成) 并局部放大，可以分辨初始段为直线并判定OA 直线段的斜率，即材料的比例极限，斜率为产品“初始模量”—杨氏模量E 。，如图2、图3中该值分别为0.08/0.07=1.1(MPa)、0.04/0.065=0.62(MPa);继续拉伸后曲线斜率递减呈非线性弹性。一般橡胶材料报告通过原点的切线C 点的正割模量，以此值(或以拉伸变形0.10时的正割模量) 报告为材料的弹性模量，在c 点内撤除拉力，材料可恢复原始形状，由图2、图3可见试验结构胶的模量分别为0. 18MPa/0. 10、0. 23 MPa/0. 17;超过C 点后拉伸进人弹塑段，在很宽的区间内曲线斜率锐减，应变迅速增大，直至应变增加而应力却不增加达到屈服段，曲线斜率为0直至断裂。在弹塑段和屈服段撤除拉力，材料的原始形状不能恢复。结构胶的最大拉伸强度是屈服段的极限强度。不同的结构胶的弹性模量和c 切点正割模量不同，量值与材料极限强度没有比例关系。

2. 结构胶粘结的不确定性

粘接是近代发展的第三种连接技术。结构胶应用于建筑幕墙的历史很短，1978年才开始发展结构胶枯结的中空玻璃隐框幕墙，同传统机械连接技术相比有许多问题尚在试验研究。

(１) 胶粘剂是不定型材料，必须通过现场混合、挤注、涂施、养护、固化成型，产品工艺性和现场施工操作对最终粘结质量有直接影响。GB 16776要求控制现场混合、涂饰成型和养护固化质量;

(2)粘结是两界面间的物理化学现象。结构胶必须适应被粘材料表面“地貌”、取代固体相附着的气体相、浸润被粘表面并通过界面两相不同分子力作用才能实现粘结。分离粘结界面的粘附功的大小与被粘表面性质和状态有关。GB 16776要求检验实际工程用基材的粘结性，检验结构系统用附件的相容性;

(3)随使用年限的增加结构胶本体强度和界面粘结耐久性可能衰变，特别在潮湿、光照、高温、交变应力、反复变形和环境因素综合作用下，材料本体和界面粘结性可能逐渐劣化，这些变化在表观上往往不显示征兆。至今尚无准确预报粘结耐久极限的有效方法，不能预知系统丧失功能、出现早期老化和需要补救的时间点3。

考虑结构胶粘结的不确定性因素，考虑幕墙工程中尚未预见和未控制的因素，考虑粘结胶缝隐蔽且修复付出的代价可能数倍于最初的粘结制造，规避风险最好的方法是参照以前成功的实绩，采用较高的设计安全系数。

3. 相关标准对结构胶强度设计值与标准值的规定

3.1美国标准的规定

结构胶粘结拉伸强度设计值0. 14Mpa源于很多测试，己得到国际业界公认并纳人相关建筑法规被广泛采用。ASTM C 1401结构胶粘结设计规定0. 139Mpa(20psi )是最大设计限值，指出该限值已经实践证明并被广泛采用，是寿命期内玻璃结构粘接耐久性的重要保证。对既承受水平荷载又承受垂直荷载的粘结结构，设计应采用更高的设计安全系数，除非特殊设计采用特殊形状，即使这种情况也应进行模拟试验进行验证。随着结构粘结应用研究的深人，在考虑更多设计风险因素及幕墙玻璃坠落危险时，一般应采用更高的设计安全系数，而不是修改设计值。美国结构胶产品标准ASTM C1184规定结构胶强度标准值为0. 345MPa，按强度设计值0. 14Mpa计其设计安全系数为2.5。

3.2 GB 16776

GB 16776非等效地采用AST Ｍ C1184，强度标准值0. 60MPa，设计安全系数按设计值0. 14Mpa计高于美国标准。国家标准GB 16776强度标准值没有分级，产品不按强度大小分级，实际产品强度高于标准值不能成为提高强度设计值的技术依据，不能因产品强度达到

1. 20Mpa就可将强度设计值提高一倍，否则强度0.8mpa, 1，00mpa,1.40Mpa 等高于标准值的产品均需另行规定强度设计值。此外，目前生产的结构胶对应于0. 14Mpa的应变在3%～14%范围内分布，多处于曲线的C 切点非线性弹性初始阶段，在反复拉伸条件中尚不产生永久变形。从图2、图3典型应力一应变曲线可见，如果将设计值提高到0. 4MPa，对应的应变将超过40%，实际应用中玻璃面板在设计荷载下将呈现过量位移，产生不利于粘结耐久性的效应，影响结构的安全。

在粘结结构中结构胶将玻璃或其他面板材料同金属框架粘结在一起，向结构支撑体系传递面板承受的载荷并适应玻璃面板和支撑框架之间预计发生的位移，GB16776提出结构胶的模量必须处于适宜的范围，既具备承受载荷所必须的强度，又具备适应各种位移所必须的柔性。目前生产的结构胶模量约为0. 14MPa/3%～0. 14MPa/14%，多年工程实践表明该范围能满足玻璃幕墙结构设计要求。

3.3 JGJ 102

JGJ 102的编制参考了一些先进国家有关玻璃幕墙的标准和规范。IGI 102-2003中结构

２２胶强度设计值乌取值0. 2N/mm，较0. 140N/mm，提高43%，但由条文说明可见这仅是为

套用概率极限状态设计方法，将JGJ102－96计算式5.6.3－1中规定的风荷载标准值乘分项

２系数1.4，改取为风荷载设计值，同时对分母乘以1.4，即1.4 x 0. 14 N/mm＝1.96%N/mm0

２２２. 约等于2 N/mm，可见强度设计值仍0.14 N/mｍ。规范第5.6.5条计算式5.6.5.22规定的

２值—对应于受拉应力为0. 14 N/mm时的伸长率，其物理意义就是将结构变位作用于结构胶

的最大应力限制强度设计值0. 14 N/mm。 ２

3.4 ETAG 1102

欧洲没有制订结构胶产品标准，结构胶强度标准值按欧洲技术认证指南ETAG 002设定，方法与我国GB 50068《建筑结构可靠度设计统一标准》/GB 50153《工程结构可靠度设计统一标准》规定一致，即材料标准值宜采用随机变量概率模型描述，以试验数据为基础采用材料性能的统计参数和概率分布函数，材料强度标准值取其概率分布的0.05分位值确定。前置条件是产品性能经高温、低温、湿热及耐热水－ＵＶ辐照后保持率必须高于75%。结构胶强度标准值和设计值按式2、式3计算

:

4. 倍增强度设计值将劣化粘结耐久性

疲劳是重复应力或长期暴露引起材料性能劣变的现象。风压变化反复拉动幕墙玻璃面板产生作用于结构胶的反复应力，每天温度变化引起位移使结构胶产生反复拉应力，雨水、热、UV 光照和风化效应等因素的反复暴露，将促使结构胶性能衰变产生疲劳破坏。结构胶粘结疲劳破坏的表征不仅是本体材料的断裂破坏，还包括与玻璃表面粘结力的衰减。影响结构胶疲劳破坏的因素包括应用特性、应力类型和频度，但荷载下结构胶疲劳的应力或应变幅水平的影响最为直接，也最为重要。

(１)ASTM C 1401，30.3.5条指出在实验室疲劳试验中，某结构胶在应力幅0. 517 Mpa下反复1000次时破坏，0. 345 Mpa下反复5000次时破坏，而0. 276

Mpa 下可反复加载100，000次。可见结构胶承受反复拉伸疲劳的次数随应力幅增大而锐减。此外还应注意到，在经受湿气或浸水时结构胶的疲劳衰变将更加迅速。

(2)2008年3月全国门窗幕墙年会上，迈图科技公司报告了多种品牌产品的疲劳试验结果，试验验证硅酮结构密封胶的粘结安全性。该项试验是应ASTM C24委员会要求，试验产品品牌的拉伸强度高于标准值(图4) ，疲劳试验的应力幅分别为0. 14MPa、0.19MPa,0. 21 MPa和0. 28MPa。

（3）规定设计使用年限内建筑结构应具有足够的可靠度，可靠度采用以概率理论为基础的极限设计方法分析确定。结构胶承载能力与设计荷载可视为粘结失效概率分布的随机变量，通过简单的点载荷装置及试验程序，可检测和评估玻璃幕墙粘结可靠性，即依据玻璃粘结结构尺寸、粘结胶缝宽度、厚度及硅酮结构胶模量，通过有限元分析设定对结构胶缝施加等同于设计荷载作用的点荷载，测定设计荷载下结构胶的应力、位移及粘结失效的频度，统计粘结失效概率分布。研究检测了横明竖隐粘结装配的100块玻璃，玻璃尺寸为1200mm 乘以2400mm x 乘以6mm ，结构胶模量为0. 14MPa/16%，粘结宽度14mm ，胶层厚度10mm ，试验结果表明(图6) ，粘结尺寸及结构胶给定条件下，提高设计载荷将导致粘结失效概率速度增大。

5. 结语

结构胶强度设计值是由材料特性决定的技术参数，我国采用国际同业规范的设计值为结构安全提供了基本保证。尽管我国幕墙工程建设项目多，积累了不少经验，但少有针对幕墙玻璃粘结结构耐久性和可靠性的试验研究，少见有关粘结结构荷载效应及与结构胶非线性力学特性关系的试验研究。创新应以科学试验为基础，建议结合重要性高的玻璃幕墙设计和建设，开展相应的专项研究。本文依据结构胶材料特性及相关资料，针对倍增结构胶强度设计值可能带来的风险做了初步分析，供业内参考。建筑玻璃幕墙安全等级为一级，玻璃坠落可能产生后果严重，社会影响加大，项目建设应该关注安全，尽量避免可能的风险．

参考文献

[1]建标新核准(A2一2008) ，《准予采用白云牌SS922超高性能硅酮结构密封胶提高结构胶强度设计值的建设行政许可决定书》，中国幕墙网，http; I/bbs. alwindoor. comlviewthread. pbp? tid=14035

[2]《大荷载作用下减小隐框玻璃幕墙结构胶粘结宽度的尝试》，2008.8.27, 中国幕墙网，http://bbs. alwindoor.com/

[3]ASTM C1401丈结构密封胶粘结玻璃装配结构体系的标准指南》

[4]郭仲衡，非线性弹性理论，科学出版社，北京，1980

[5]PAUL LUDWIG GEISS，粘结接头在静态负载条件下的蟠变和松弛行为，中国胶粘剂，VoL .17No. 3，Mar. 2008

[6]ETAG 002《结构密封胶粘结玻璃装配结构体系(SSGS)欧洲技术认证指南》，附录l

[7]马启元，幕墒玻璃结构粘结尺寸设定及选材，08门窗幕墙年会论文集，中国建筑金属结构协会

[8]GB 50068一2001，建筑结构可靠度设计统一标准，第一章

[9]ASTM C1392-10(2005》，结构密封胶粘接装配可靠性评估标准指南

[10]”Structural Silicone Glazing:in一Service Reliabi工ity Evaluation，”Science and Technology of Building Seals，Sealants ，Glazing ，andWaterprnafn, Sixth Volune. ASTM ST P1286，James C. Myers，Ed. ，American Society for Testing and Materials，1996.

本文延伸阅读：

大荷载作用下减小隐框玻璃幕墙结构胶粘结宽度的尝试

倍增幕墙玻璃粘结强度设计值的风险

摘要:分析了硅酮结构胶非线性力学特性、粘结与传统机械连接的差别、结构胶强度设计值和标准值的设定依据，例证倍增玻璃幕墙结构胶强度设计值的风险。建议高重要性建筑不应

提高强度设计值，倍增枯结节点的设计荷载，而应选用高性能结构胶，提高设计安全系数。

关键词:幕墙:粘结:强度:设计值:风险

【专家档案】

专家姓名：马启元

技术职称：教授级高级工程师

技术职务：顾问、技术委员会委员

专长：航空密封材料及工艺、建筑胶粘密封材料及工艺技术、标准化研究、质量管理体系。 从事专业:1962年西北工业大学高分子材料工程系毕业分配北京航空材料研究院，任航空技术委员会秘书、科技处助理员、胶接及密封材料专业技术员、工程师、专业组长、高级工程师；1992年调入中国化建公司，任企业发展部主任、副总工程师、教授级高级工程师，获国务院突出贡献专家津贴；1997年负责组建北京西令胶粘密封材料公司，任总工程师、质量管理代表。

某标高300m 国际金融大厦超大玻璃幕墙工程设计中，为减少硅酮结构密封胶用量、缩小金属型材断面、节省幕墙制造成本并获得更好外观，超规范将硅酮结构密封胶强度设计值从0. 14MPa提高到0. 40MPa。如此大幅提高结构胶强度设计值，而且首先在重要性极高的建筑上进行大荷载下减小隐框玻璃幕墙粘结尺寸的尝试，国内属首次，国际上也未见先例。国外先进标准设定0. 14NIPa为结构胶粘结强度设计的最高限值，我国建筑规范将强度设计值0. 14MPa纳人强制条款，超规范设计应进行验证试验和风险评估。本文分析了结构胶非线性力学特性、粘结与传统机械连接的差别、强度设计值和标准值的设定，例证结构胶粘结荷载效应与荷载的非线性关系和线性提高强度设计值的风险。重要性较高的建筑应提高承载安全系数，采用高性能材料提高粘结可靠性和耐久性，而不是提高结构胶强度设计值增大粘结胶缝的荷载。

１. 硅酮结构密封胶的力学特征

图2、图3是以速度5 mm/min拉伸结构胶的应力一应变曲线，加大试验数据采集密度(如图3产品B 曲线由7000个数据组成) 并局部放大，可以分辨初始段为直线并判定OA 直线段的斜率，即材料的比例极限，斜率为产品“初始模量”—杨氏模量E 。，如图2、图3中该值分别为0.08/0.07=1.1(MPa)、0.04/0.065=0.62(MPa);继续拉伸后曲线斜率递减呈非线性弹性。一般橡胶材料报告通过原点的切线C 点的正割模量，以此值(或以拉伸变形0.10时的正割模量) 报告为材料的弹性模量，在c 点内撤除拉力，材料可恢复原始形状，由图2、图3可见试验结构胶的模量分别为0. 18MPa/0. 10、0. 23 MPa/0. 17;超过C 点后拉伸进人弹塑段，在很宽的区间内曲线斜率锐减，应变迅速增大，直至应变增加而应力却不增加达到屈服段，曲线斜率为0直至断裂。在弹塑段和屈服段撤除拉力，材料的原始形状不能恢复。结构胶的最大拉伸强度是屈服段的极限强度。不同的结构胶的弹性模量和c 切点正割模量不同，量值与材料极限强度没有比例关系。

2. 结构胶粘结的不确定性

粘接是近代发展的第三种连接技术。结构胶应用于建筑幕墙的历史很短，1978年才开始发展结构胶枯结的中空玻璃隐框幕墙，同传统机械连接技术相比有许多问题尚在试验研究。

(１) 胶粘剂是不定型材料，必须通过现场混合、挤注、涂施、养护、固化成型，产品工艺性和现场施工操作对最终粘结质量有直接影响。GB 16776要求控制现场混合、涂饰成型和养护固化质量;

(2)粘结是两界面间的物理化学现象。结构胶必须适应被粘材料表面“地貌”、取代固体相附着的气体相、浸润被粘表面并通过界面两相不同分子力作用才能实现粘结。分离粘结界面的粘附功的大小与被粘表面性质和状态有关。GB 16776要求检验实际工程用基材的粘结性，检验结构系统用附件的相容性;

(3)随使用年限的增加结构胶本体强度和界面粘结耐久性可能衰变，特别在潮湿、光照、高温、交变应力、反复变形和环境因素综合作用下，材料本体和界面粘结性可能逐渐劣化，这些变化在表观上往往不显示征兆。至今尚无准确预报粘结耐久极限的有效方法，不能预知系统丧失功能、出现早期老化和需要补救的时间点3。

考虑结构胶粘结的不确定性因素，考虑幕墙工程中尚未预见和未控制的因素，考虑粘结胶缝隐蔽且修复付出的代价可能数倍于最初的粘结制造，规避风险最好的方法是参照以前成功的实绩，采用较高的设计安全系数。

3. 相关标准对结构胶强度设计值与标准值的规定

3.1美国标准的规定

结构胶粘结拉伸强度设计值0. 14Mpa源于很多测试，己得到国际业界公认并纳人相关建筑法规被广泛采用。ASTM C 1401结构胶粘结设计规定0. 139Mpa(20psi )是最大设计限值，指出该限值已经实践证明并被广泛采用，是寿命期内玻璃结构粘接耐久性的重要保证。对既承受水平荷载又承受垂直荷载的粘结结构，设计应采用更高的设计安全系数，除非特殊设计采用特殊形状，即使这种情况也应进行模拟试验进行验证。随着结构粘结应用研究的深人，在考虑更多设计风险因素及幕墙玻璃坠落危险时，一般应采用更高的设计安全系数，而不是修改设计值。美国结构胶产品标准ASTM C1184规定结构胶强度标准值为0. 345MPa，按强度设计值0. 14Mpa计其设计安全系数为2.5。

3.2 GB 16776

GB 16776非等效地采用AST Ｍ C1184，强度标准值0. 60MPa，设计安全系数按设计值0. 14Mpa计高于美国标准。国家标准GB 16776强度标准值没有分级，产品不按强度大小分级，实际产品强度高于标准值不能成为提高强度设计值的技术依据，不能因产品强度达到

1. 20Mpa就可将强度设计值提高一倍，否则强度0.8mpa, 1，00mpa,1.40Mpa 等高于标准值的产品均需另行规定强度设计值。此外，目前生产的结构胶对应于0. 14Mpa的应变在3%～14%范围内分布，多处于曲线的C 切点非线性弹性初始阶段，在反复拉伸条件中尚不产生永久变形。从图2、图3典型应力一应变曲线可见，如果将设计值提高到0. 4MPa，对应的应变将超过40%，实际应用中玻璃面板在设计荷载下将呈现过量位移，产生不利于粘结耐久性的效应，影响结构的安全。

在粘结结构中结构胶将玻璃或其他面板材料同金属框架粘结在一起，向结构支撑体系传递面板承受的载荷并适应玻璃面板和支撑框架之间预计发生的位移，GB16776提出结构胶的模量必须处于适宜的范围，既具备承受载荷所必须的强度，又具备适应各种位移所必须的柔性。目前生产的结构胶模量约为0. 14MPa/3%～0. 14MPa/14%，多年工程实践表明该范围能满足玻璃幕墙结构设计要求。

3.3 JGJ 102

JGJ 102的编制参考了一些先进国家有关玻璃幕墙的标准和规范。IGI 102-2003中结构

２２胶强度设计值乌取值0. 2N/mm，较0. 140N/mm，提高43%，但由条文说明可见这仅是为

套用概率极限状态设计方法，将JGJ102－96计算式5.6.3－1中规定的风荷载标准值乘分项

２系数1.4，改取为风荷载设计值，同时对分母乘以1.4，即1.4 x 0. 14 N/mm＝1.96%N/mm0

２２２. 约等于2 N/mm，可见强度设计值仍0.14 N/mｍ。规范第5.6.5条计算式5.6.5.22规定的

２值—对应于受拉应力为0. 14 N/mm时的伸长率，其物理意义就是将结构变位作用于结构胶

的最大应力限制强度设计值0. 14 N/mm。 ２

3.4 ETAG 1102

欧洲没有制订结构胶产品标准，结构胶强度标准值按欧洲技术认证指南ETAG 002设定，方法与我国GB 50068《建筑结构可靠度设计统一标准》/GB 50153《工程结构可靠度设计统一标准》规定一致，即材料标准值宜采用随机变量概率模型描述，以试验数据为基础采用材料性能的统计参数和概率分布函数，材料强度标准值取其概率分布的0.05分位值确定。前置条件是产品性能经高温、低温、湿热及耐热水－ＵＶ辐照后保持率必须高于75%。结构胶强度标准值和设计值按式2、式3计算

:

4. 倍增强度设计值将劣化粘结耐久性

疲劳是重复应力或长期暴露引起材料性能劣变的现象。风压变化反复拉动幕墙玻璃面板产生作用于结构胶的反复应力，每天温度变化引起位移使结构胶产生反复拉应力，雨水、热、UV 光照和风化效应等因素的反复暴露，将促使结构胶性能衰变产生疲劳破坏。结构胶粘结疲劳破坏的表征不仅是本体材料的断裂破坏，还包括与玻璃表面粘结力的衰减。影响结构胶疲劳破坏的因素包括应用特性、应力类型和频度，但荷载下结构胶疲劳的应力或应变幅水平的影响最为直接，也最为重要。

(１)ASTM C 1401，30.3.5条指出在实验室疲劳试验中，某结构胶在应力幅0. 517 Mpa下反复1000次时破坏，0. 345 Mpa下反复5000次时破坏，而0. 276

Mpa 下可反复加载100，000次。可见结构胶承受反复拉伸疲劳的次数随应力幅增大而锐减。此外还应注意到，在经受湿气或浸水时结构胶的疲劳衰变将更加迅速。

(2)2008年3月全国门窗幕墙年会上，迈图科技公司报告了多种品牌产品的疲劳试验结果，试验验证硅酮结构密封胶的粘结安全性。该项试验是应ASTM C24委员会要求，试验产品品牌的拉伸强度高于标准值(图4) ，疲劳试验的应力幅分别为0. 14MPa、0.19MPa,0. 21 MPa和0. 28MPa。

（3）规定设计使用年限内建筑结构应具有足够的可靠度，可靠度采用以概率理论为基础的极限设计方法分析确定。结构胶承载能力与设计荷载可视为粘结失效概率分布的随机变量，通过简单的点载荷装置及试验程序，可检测和评估玻璃幕墙粘结可靠性，即依据玻璃粘结结构尺寸、粘结胶缝宽度、厚度及硅酮结构胶模量，通过有限元分析设定对结构胶缝施加等同于设计荷载作用的点荷载，测定设计荷载下结构胶的应力、位移及粘结失效的频度，统计粘结失效概率分布。研究检测了横明竖隐粘结装配的100块玻璃，玻璃尺寸为1200mm 乘以2400mm x 乘以6mm ，结构胶模量为0. 14MPa/16%，粘结宽度14mm ，胶层厚度10mm ，试验结果表明(图6) ，粘结尺寸及结构胶给定条件下，提高设计载荷将导致粘结失效概率速度增大。

5. 结语

结构胶强度设计值是由材料特性决定的技术参数，我国采用国际同业规范的设计值为结构安全提供了基本保证。尽管我国幕墙工程建设项目多，积累了不少经验，但少有针对幕墙玻璃粘结结构耐久性和可靠性的试验研究，少见有关粘结结构荷载效应及与结构胶非线性力学特性关系的试验研究。创新应以科学试验为基础，建议结合重要性高的玻璃幕墙设计和建设，开展相应的专项研究。本文依据结构胶材料特性及相关资料，针对倍增结构胶强度设计值可能带来的风险做了初步分析，供业内参考。建筑玻璃幕墙安全等级为一级，玻璃坠落可能产生后果严重，社会影响加大，项目建设应该关注安全，尽量避免可能的风险．

参考文献

[1]建标新核准(A2一2008) ，《准予采用白云牌SS922超高性能硅酮结构密封胶提高结构胶强度设计值的建设行政许可决定书》，中国幕墙网，http; I/bbs. alwindoor. comlviewthread. pbp? tid=14035

[2]《大荷载作用下减小隐框玻璃幕墙结构胶粘结宽度的尝试》，2008.8.27, 中国幕墙网，http://bbs. alwindoor.com/

[3]ASTM C1401丈结构密封胶粘结玻璃装配结构体系的标准指南》

[4]郭仲衡，非线性弹性理论，科学出版社，北京，1980

[5]PAUL LUDWIG GEISS，粘结接头在静态负载条件下的蟠变和松弛行为，中国胶粘剂，VoL .17No. 3，Mar. 2008

[6]ETAG 002《结构密封胶粘结玻璃装配结构体系(SSGS)欧洲技术认证指南》，附录l

[7]马启元，幕墒玻璃结构粘结尺寸设定及选材，08门窗幕墙年会论文集，中国建筑金属结构协会

[8]GB 50068一2001，建筑结构可靠度设计统一标准，第一章

[9]ASTM C1392-10(2005》，结构密封胶粘接装配可靠性评估标准指南

[10]”Structural Silicone Glazing:in一Service Reliabi工ity Evaluation，”Science and Technology of Building Seals，Sealants ，Glazing ，andWaterprnafn, Sixth Volune. ASTM ST P1286，James C. Myers，Ed. ，American Society for Testing and Materials，1996.

本文延伸阅读：

大荷载作用下减小隐框玻璃幕墙结构胶粘结宽度的尝试