《复合材料力学》考试题
1．已知玻璃/环氧单向复合材料，玻璃纤维Ef =7.5×104MPa，环氧Em =3.5×103MPa。求Vf 分别为30%和70%时复合材料的E1和E2，试用串联、并联公式计算之。
2．已知E1 =60GPa，E2 =20GPa，μ21 =0.25，G12 =10GPa，X t =Xc =1000MPa，Y t =50MPa，Y c =150MPa，S=50MPa，规则对称角铺设层合板[±45º]s受单向力N x作用。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，确定层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料，玻璃纤维Ef =7.0×104MPa，环氧Em =3.0×103MPa。求Vf 分别为30%和70%时复合材料的E1和E2，试用串联、并联公式计算之。
2．已知E1 =55GPa，E2 =17.5GPa，μ21 =0.25，G12 =10GPa，X t =Xc =1000MPa，Y t =50MPa，Y c =150MPa，S=50MPa，规则对称角铺设层合板[±45º]s受单向力N x作用。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，确定层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料，玻璃纤维Ef =8.0×104MPa，环氧Em =4.0×103MPa。求Vf 分别为30%和70%时复合材料的E1和E2，试用串联、并联公式计算之。
2．已知E1 =65GPa，E2 =22GPa，μ21 =0.25，G12 =10GPa，X t =Xc =1000MPa，Y t =50MPa，Y c =150MPa，S=50MPa，规则对称角铺设层合板[±45º]s受单向力N x作用。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，确定层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知Ef =7.5×104MPa，环氧Em =3.5×103MPa，μf =0.22，μm =0.35。试用串联和并联模型计算单向复合材料，Vf =65%时G12的值。
2．试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，计算碳环氧等厚度层合板(0º/90º)s 在N x作用下的极限荷载（N x /t）。材料的力学性能是E1 =200GPa，E2 =10.0Gpa，μ21 =0.25，G12 =5.0Gpa，X t =X c =1000Mpa，Y t =80Mpa，Y c =200Mpa，S=160Mpa。
1．已知Ef =7.0×104MPa，环氧Em =3.0×103MPa，μf =0.22，μm =0.35。试用串联和并联模型计算单向复合材料，Vf =65%时G12的值。
2．试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，计算碳环氧等厚度层合板(0º/90º)s 在N x作用下的极限荷载（N x /t）。材料的力学性能是E1 =190GPa，E2 =8.0Gpa，μ21 =0.25，G12 =5.0Gpa，X t =X c =1000Mpa，Y t =80Mpa，Y c =200Mpa，S=160Mpa。
1．已知Ef =8.0×104MPa，环氧Em =4.0×103MPa，μf =0.22，μm =0.35。试用串联和并联模型计算单向复合材料，Vf =65%时G12的值。
2．试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，计算碳环氧等厚度层合板(0º/90º)s 在N x作用下的极限荷载（N x /t）。材料的力学性能是E1 =210GPa，E2 =12.0Gpa，μ21 =0.25，G12 =5.0Gpa，X t =X c =1000Mpa，Y t =80Mpa，Y c =200Mpa，S=160Mpa。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料μf =0.25，μm =0.30，Vf =70%，Em =3.5×102MPa，E1
=5.0×104MPa。试用串联和并联模型计算E2和μ21。
2．设有三层正交铺设层合板(02/904)s，材料为硼/环氧，受轴力Nx作用。E1 =200GPa，E2
=20GPa，μ21 =0.3，G12 =6.0GPa，Xt =1.0GPa，X c =2.0GPa，Y t =60MPa，Y c =200MPa，S=60MPa。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，求层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料μf =0.25，μm =0.30，Vf =70%，Em =3.0×102MPa，E1
=4.5×104MPa。试用串联和并联模型计算E2和μ21。
2．设有三层正交铺设层合板(02/904)s，材料为硼/环氧，受轴力Nx作用。E1 =190GPa，E2
=17.5GPa，μ21 =0.3，G12 =6.0GPa，Xt =1.0GPa，X c =2.0GPa，Y t =60MPa，Y c =200MPa，S=60MPa。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，求层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料μf =0.25，μm =0.30，Vf =70%，Em =4.0×102MPa，E1
=5.5×104MPa。试用串联和并联模型计算E2和μ21。
2．设有三层正交铺设层合板(02/904)s，材料为硼/环氧，受轴力Nx作用。E1 =210GPa，E2
=22.5GPa，μ21 =0.3，G12 =6.0GPa，Xt =1.0GPa，X c =2.0GPa，Y t =60MPa，Y c =200MPa，S=60MPa。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，求层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料μf =0.25，μm =0.30，Vf =75%，Em =3.5×102MPa，E1
=5.5×104MPa。试用串联和并联模型计算E2和μ21。
2．设有三层正交铺设层合板(02/904)s，材料为硼/环氧，受轴力Nx作用。E1 =210GPa，E2
=17.5GPa，μ21 =0.3，G12 =6.0GPa，Xt =1.0GPa，X c =2.0GPa，Y t =60MPa，Y c =200MPa，S=60MPa。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，求层合板极限荷载（N x /t）。
《复合材料力学》考试题
1．已知玻璃/环氧单向复合材料，玻璃纤维Ef =7.5×104MPa，环氧Em =3.5×103MPa。求Vf 分别为30%和70%时复合材料的E1和E2，试用串联、并联公式计算之。
2．已知E1 =60GPa，E2 =20GPa，μ21 =0.25，G12 =10GPa，X t =Xc =1000MPa，Y t =50MPa，Y c =150MPa，S=50MPa，规则对称角铺设层合板[±45º]s受单向力N x作用。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，确定层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料，玻璃纤维Ef =7.0×104MPa，环氧Em =3.0×103MPa。求Vf 分别为30%和70%时复合材料的E1和E2，试用串联、并联公式计算之。
2．已知E1 =55GPa，E2 =17.5GPa，μ21 =0.25，G12 =10GPa，X t =Xc =1000MPa，Y t =50MPa，Y c =150MPa，S=50MPa，规则对称角铺设层合板[±45º]s受单向力N x作用。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，确定层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料，玻璃纤维Ef =8.0×104MPa，环氧Em =4.0×103MPa。求Vf 分别为30%和70%时复合材料的E1和E2，试用串联、并联公式计算之。
2．已知E1 =65GPa，E2 =22GPa，μ21 =0.25，G12 =10GPa，X t =Xc =1000MPa，Y t =50MPa，Y c =150MPa，S=50MPa，规则对称角铺设层合板[±45º]s受单向力N x作用。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，确定层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知Ef =7.5×104MPa，环氧Em =3.5×103MPa，μf =0.22，μm =0.35。试用串联和并联模型计算单向复合材料，Vf =65%时G12的值。
2．试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，计算碳环氧等厚度层合板(0º/90º)s 在N x作用下的极限荷载（N x /t）。材料的力学性能是E1 =200GPa，E2 =10.0Gpa，μ21 =0.25，G12 =5.0Gpa，X t =X c =1000Mpa，Y t =80Mpa，Y c =200Mpa，S=160Mpa。
1．已知Ef =7.0×104MPa，环氧Em =3.0×103MPa，μf =0.22，μm =0.35。试用串联和并联模型计算单向复合材料，Vf =65%时G12的值。
2．试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，计算碳环氧等厚度层合板(0º/90º)s 在N x作用下的极限荷载（N x /t）。材料的力学性能是E1 =190GPa，E2 =8.0Gpa，μ21 =0.25，G12 =5.0Gpa，X t =X c =1000Mpa，Y t =80Mpa，Y c =200Mpa，S=160Mpa。
1．已知Ef =8.0×104MPa，环氧Em =4.0×103MPa，μf =0.22，μm =0.35。试用串联和并联模型计算单向复合材料，Vf =65%时G12的值。
2．试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，计算碳环氧等厚度层合板(0º/90º)s 在N x作用下的极限荷载（N x /t）。材料的力学性能是E1 =210GPa，E2 =12.0Gpa，μ21 =0.25，G12 =5.0Gpa，X t =X c =1000Mpa，Y t =80Mpa，Y c =200Mpa，S=160Mpa。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料μf =0.25，μm =0.30，Vf =70%，Em =3.5×102MPa，E1
=5.0×104MPa。试用串联和并联模型计算E2和μ21。
2．设有三层正交铺设层合板(02/904)s，材料为硼/环氧，受轴力Nx作用。E1 =200GPa，E2
=20GPa，μ21 =0.3，G12 =6.0GPa，Xt =1.0GPa，X c =2.0GPa，Y t =60MPa，Y c =200MPa，S=60MPa。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，求层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料μf =0.25，μm =0.30，Vf =70%，Em =3.0×102MPa，E1
=4.5×104MPa。试用串联和并联模型计算E2和μ21。
2．设有三层正交铺设层合板(02/904)s，材料为硼/环氧，受轴力Nx作用。E1 =190GPa，E2
=17.5GPa，μ21 =0.3，G12 =6.0GPa，Xt =1.0GPa，X c =2.0GPa，Y t =60MPa，Y c =200MPa，S=60MPa。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，求层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料μf =0.25，μm =0.30，Vf =70%，Em =4.0×102MPa，E1
=5.5×104MPa。试用串联和并联模型计算E2和μ21。
2．设有三层正交铺设层合板(02/904)s，材料为硼/环氧，受轴力Nx作用。E1 =210GPa，E2
=22.5GPa，μ21 =0.3，G12 =6.0GPa，Xt =1.0GPa，X c =2.0GPa，Y t =60MPa，Y c =200MPa，S=60MPa。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，求层合板极限荷载（N x /t）。
1．已知玻璃/环氧单向复合材料μf =0.25，μm =0.30，Vf =75%，Em =3.5×102MPa，E1
=5.5×104MPa。试用串联和并联模型计算E2和μ21。
2．设有三层正交铺设层合板(02/904)s，材料为硼/环氧，受轴力Nx作用。E1 =210GPa，E2
=17.5GPa，μ21 =0.3，G12 =6.0GPa，Xt =1.0GPa，X c =2.0GPa，Y t =60MPa，Y c =200MPa，S=60MPa。试采用局部刚度消减法和Tsai-Hill失效判别式，求层合板极限荷载（N x /t）。