Welding Technology Vol.40No.2Feb. 2011·焊接质量控制与管理·
51
文章编号:1002-025X(2011)02-0051-03
316L 不锈钢薄板埋弧焊工艺
韩书芹,马万洪,赵毅青,王
立,杨
鲲,郑金刚,信连胜,祁洪卫,韦福水,杜剑峰
(天津大学北洋化工设备有限公司,天津300072)
摘要:论述了316L 不锈钢的焊接性。选用ER316L 焊丝配用SJ601焊剂,进行了316L 薄板埋弧焊的焊接工艺评定试验。用经过评定合格的SAW 工艺,对厚度分别为6mm 和5mm 的316L MA 水解塔的纵焊缝和环焊缝进行施焊。焊后依据JB /T 4730.2—2005标准进行了
RT 检验,其一次合格率为100%。
关键词:316L 不锈钢;薄板;容器;埋弧焊中图分类号:TG445
文献标志码:B
0引言
本公司承接了宁波某化学公司“MA 水解塔”和
1.1热裂纹
316L 属奥氏体(A )不锈钢。由于其热导率λ
小,热膨胀系数α大,因此,在焊接局部加热和冷却的条件下,焊缝金属凝固过程中产生较大的拉应力。这就是产生焊接热裂纹的力学因素。此外,焊接熔池结晶时,易于联生结晶,形成方向性强的柱状晶组织。如果熔池中的S ,P 含量较大,它们与Ni 生成低熔点共晶,并存在于柱状晶间,形成了低强度的晶间液膜。这就是产生焊接热裂纹的冶金因素。晶间液膜在拉应力的作用下,产生焊接热裂纹。
“MA 水解液分离塔”的制作任务。MA 水解塔的高度为23.3m ,内径为1500mm 。塔的工作压力为0.1
MPa ,设计压力为0.2MPa 。塔的主体材质为6mm 厚
的316L (022Cr17Ni12Mo2)不锈钢。MA 水解液分离塔的高度为19.25m ,内径为1000mm 。塔的工作压力为0.105MPa ,设计压力为0.2MPa 。塔的主体材质为5mm 厚的316L 不锈钢。
由于在JB /T 4709—2000《钢制压力容器焊接规程》
[1]
中,316L 钢推荐选用的焊接材料只有A0221.2残余应力和变形
由于316L 不锈钢的热物理性能的特殊性,它与一
(E316L-16)焊条,因此大多采用焊条电弧焊焊接该钢制造的压力容器[2-6]。但文献[7-8]是采用埋弧焊焊接工艺,其容器的板厚分别为25mm 和16mm ,属中厚板。本文参照上述文献完成了316LMA 水解塔及水解液分离塔的焊接制作。
般的结构钢相比,焊接过程中易产生较大的应力和变形,因此,焊后的残余应力和残余变形也较大,导致厚板容器焊接残余应力过大;薄板容器焊接残余变形量超标。此外,还增加了容器使用过程中产生SCC 的诱因。
1.3
1
316L 钢的焊接性
316L 钢的化学分成见表1。316L 不锈钢焊接时,
易产生热裂纹;焊后会出现较大的残余应力和变形;容器在使用过程中有可能产生晶间腐蚀和应力腐蚀开裂(SCC )。
元素
表1
晶间腐蚀
C 含量是影响晶间腐蚀的重要因素。虽然316L
是超低碳不锈钢,有较强的抗晶间腐蚀能力;同时其成分中有w (Mo )2%,可使其在还原性酸中表面形成很稳定、很致密、很完整而且与金属基体结合牢固不易剥落的钝化膜,可增强钢的耐腐蚀性,但是焊缝组
S
P
316L 钢的化学成分(质量分数)
Ni
Mn
Si
(%)
C Cr Mo
织是呈方向性强的柱状晶,在晶界上杂质较多,有产生晶间腐蚀的倾向。
标准值≤0.03016.0~18.010.0~14.0≤2.00≤0.752.00~3.00≤0.03≤0.045测定值
0.0316.639.921.390.482.070.00640.024
1.4SCC
关于SCC 的机理有多种不同看法[9]。下面针对酸
收稿日期:2010-08-06
52
·焊接质量控制与管理·
表2
元素
焊接技术第40卷第2期2011年2月
(%)
性介质工作条件下的316L 不锈钢压力容器的SCC 机理作一简要阐述。与酸性介质接触的316L 不锈钢焊接接头表面,首先发生电化学腐蚀。经过一段时间后,金属表面产生狭而长的微裂纹。由于316L 钢焊接接头中存在较大的残余拉应力,因此,在其裂纹端部产生应力集中,加之渗入裂纹内的呼吸介质起到了楔入作用,促使裂纹扩展,从而又使之暴露新鲜的金属表面继续发生腐蚀。由此可见,焊接残余应力可加速裂纹的扩展。久而久之,导致焊接接头产生脆性断裂。
综上所述,为了保证本公司所制造压力容器的焊接质量,严格控制316L 板材和焊材中的C ,S ,P 含量是十分必要的;焊接时采用合理的焊接工艺,减小焊接热输入,并确定合理的焊接顺序,以减小焊接过程中的应力和焊后的残余应力及残余变形,也是十分必要的。
焊道正面背面
ER316L /SJ601熔敷金属化学成分(质量分数)
Cr
Ni
Mn
Si
Mo
C S P
标准值≤0.0417.0~20.011.0~14.00.5~2.5≤0.92.00~3.00≤0.030≤0.045测定值
0.0217.8911.061.330.5462.130.01030.028
2.1.3焊接工艺参数
对HP-57进行埋弧焊焊接工艺评定时的焊接工
艺参数见表3。
表3
HP-57试件的SAW 工艺参数
焊丝直径/mm 电源极性焊接电流/A 电弧电压/V 焊接速度/(cm ·min -1)
3.23.2
EP EP
502~505510~512
31.8~32.731.7~32.3
5456
2.2晶间腐蚀试验
按照GB /T 4334—2008《金属和合金的腐蚀———
不锈钢晶间腐蚀试验方法》中的方法E ,不锈钢硫酸-硫酸铜腐蚀试验方法[11],对316L 钢SAW 焊接接头进行耐晶间腐蚀试验。
2焊接工艺评定试验
按照JB 4708—2000《钢制压力容器焊接工艺评
定》标准中相关规定[10],进行316L 埋弧焊的焊接工艺评定试验,其编号为HP-57。
33.1
焊接工艺评定结果力学性能
2.12.1.1
接头形式、焊材及焊接工艺参数接头形式
试验用316L 不锈钢板的厚度为10mm 。正面采
HP-57试样的力学性能见表4。从表4中可见,HP-57试样的力学性能是合格的。
表
4
用I 形破口;背面采用碳弧气刨进行清根后,用砂轮打磨,经着色检验结果合格后,进行埋弧焊。
HP-57试件的力学性能
A (%)58.2
56.2
54.2
弯曲试验面弯合格
背弯合格
R m /MPa
测量值平均值
2.1.2焊接材料(1)焊丝
采用了与316L 钢相匹配的ER316L
610.5
608.5
606.6
(H03Cr19Ni12Mo2Si )焊丝。
(2)焊剂
3.2金相组织
图1是316L 母材金相组织,图2,3分别是100
SJ601是焊接不锈钢用的碱性烧结焊剂,与HJ260焊剂相比,其熔敷金属具有不增Si ,不增C ,Cr 及Ni 元素烧损少的特点。此外,SJ601焊
剂的焊接工艺性能优良,脱渣容易,焊缝成形美观。因此,选用SJ601焊剂与ER316L 焊丝相匹配。
倍和400倍的焊缝组织,图4是焊缝与母材间熔合区金相组织。
ER316L 焊丝配用SJ601焊剂进行埋弧焊,熔敷
金属的化学成分见表2。
图1
母材组织
100×图2焊缝组织100×
Welding Technology Vol.40No.2Feb. 20
11·焊接质量控制与管理·
53
5结论
(1)采用ER316L 焊丝配用SJ601碱性烧结焊剂
对316L 奥氏体不锈钢进行埋弧焊,具有不增C 和
Si ,Cr 及Ni 元素烧损少的特点,其焊接工艺性能优
图3
焊缝组织
400×图4熔合区组织100×
良,脱渣容易,焊缝成形美观。
(2)316L 薄板埋弧焊,采用I 形坡口,背面采用碳弧气刨清根后,用砂轮打磨,经着色检验合格后,再进行埋弧焊。其工艺过程较为简单,且能保证焊接质量。
(3)采用上述经评定合格的焊接工艺方法,对板厚为6mm 的316L 不锈钢MA 水解塔纵缝(A 类)和板厚为5mm 的316L 不锈钢MA 水解液分离塔的环缝(B 类)进行埋弧焊。焊后按照JB /T 4730.2—
从上面的图中可见,母材316L 的组织为奥氏体;焊缝组织是呈方向性强的柱状晶;熔合区中明显存在着联生结晶。总体而言,在焊接接头各个区域的金相组织中,未发现超标的气孔、夹渣、裂纹、未熔合等焊接缺陷。
3.3晶间腐蚀
——依据GB /T 4334—2008《金属和合金的腐蚀—
不锈钢晶间腐蚀试验方法》,对在微沸状态下的硫酸-硫酸铜溶液中浸泡16h 后的埋弧焊焊接接头试样沿熔合线进行180°弯曲。然后将弯曲后的试样(图
2005标准进行RT 检测,检测结果一次合格率为100%。
参考文献:
[1]JB /T 4709—2000,钢制压力容器焊接规程[S ].[2]林
虹.韩国产316L 不锈钢容器的焊接[J ].安装,2001,21
5)在10倍放大镜下进行观察,未发现任何裂纹,耐
晶间腐蚀试验结果合格。
(12):16-18.
[3]赵喆敏.奥氏体不锈钢316L 焊接性能探讨[J ].机械管理开发,
2002(S0):12-14.
[4]尹彦君,戴红石.316L 奥氏体不锈钢压力容器的焊接[J ].焊接,
2003,47(9):42.
[5]温卫国,傅小建.316L 不锈钢脱硫塔的焊接制造[J ].企业技术开
图5
晶间腐蚀弯曲试样
发,2007,20(5):33-34.
[6]杨国辉.316L mod 尿素级超低碳不锈钢焊接技术[J ]. 管道技术与
设备,2005,12(5):25-28.[7]陆
强,陈卉妍.316L 厚板埋弧焊[J ].现代焊接,2006,7(6):
4316L 容器的焊接
采用经焊接工艺评定合格的HP-57试样的焊接
工艺,对MA 水解塔(图6)和MA 水解液分离塔筒体的纵焊缝(A 类)和环焊缝(B 类)进行埋弧焊。焊后依据JB /T 4730.2—2005《承质设备无损检测第
31.
[8]孔祥宇.316L 超低碳不锈钢埋弧焊焊接工艺探讨[J ].炼油与化
工,2009,20(1):44-45.
[9]天津大学,中国石油化工总公司第四建设公司.焊接结构与生产
[M ].北京:机械工业出版社,1993.
[10]JB 4708—2000,钢制压力容器焊接工艺评定[S ].
[11]GB /T 4334—2008,金属和合金的腐蚀———不锈钢晶间腐蚀试验
方法[S ].
2部分射线检测》对焊缝进行了RT 检验,其一次合
格率为100%。
作者简介:韩书芹(1967—),女,工程师,现主要从事焊接质量管
图6
MA
水解塔
理工作.
Welding Technology Vol.40No.2Feb. 2011·焊接质量控制与管理·
51
文章编号:1002-025X(2011)02-0051-03
316L 不锈钢薄板埋弧焊工艺
韩书芹,马万洪,赵毅青,王
立,杨
鲲,郑金刚,信连胜,祁洪卫,韦福水,杜剑峰
(天津大学北洋化工设备有限公司,天津300072)
摘要:论述了316L 不锈钢的焊接性。选用ER316L 焊丝配用SJ601焊剂,进行了316L 薄板埋弧焊的焊接工艺评定试验。用经过评定合格的SAW 工艺,对厚度分别为6mm 和5mm 的316L MA 水解塔的纵焊缝和环焊缝进行施焊。焊后依据JB /T 4730.2—2005标准进行了
RT 检验,其一次合格率为100%。
关键词:316L 不锈钢;薄板;容器;埋弧焊中图分类号:TG445
文献标志码:B
0引言
本公司承接了宁波某化学公司“MA 水解塔”和
1.1热裂纹
316L 属奥氏体(A )不锈钢。由于其热导率λ
小,热膨胀系数α大,因此,在焊接局部加热和冷却的条件下,焊缝金属凝固过程中产生较大的拉应力。这就是产生焊接热裂纹的力学因素。此外,焊接熔池结晶时,易于联生结晶,形成方向性强的柱状晶组织。如果熔池中的S ,P 含量较大,它们与Ni 生成低熔点共晶,并存在于柱状晶间,形成了低强度的晶间液膜。这就是产生焊接热裂纹的冶金因素。晶间液膜在拉应力的作用下,产生焊接热裂纹。
“MA 水解液分离塔”的制作任务。MA 水解塔的高度为23.3m ,内径为1500mm 。塔的工作压力为0.1
MPa ,设计压力为0.2MPa 。塔的主体材质为6mm 厚
的316L (022Cr17Ni12Mo2)不锈钢。MA 水解液分离塔的高度为19.25m ,内径为1000mm 。塔的工作压力为0.105MPa ,设计压力为0.2MPa 。塔的主体材质为5mm 厚的316L 不锈钢。
由于在JB /T 4709—2000《钢制压力容器焊接规程》
[1]
中,316L 钢推荐选用的焊接材料只有A0221.2残余应力和变形
由于316L 不锈钢的热物理性能的特殊性,它与一
(E316L-16)焊条,因此大多采用焊条电弧焊焊接该钢制造的压力容器[2-6]。但文献[7-8]是采用埋弧焊焊接工艺,其容器的板厚分别为25mm 和16mm ,属中厚板。本文参照上述文献完成了316LMA 水解塔及水解液分离塔的焊接制作。
般的结构钢相比,焊接过程中易产生较大的应力和变形,因此,焊后的残余应力和残余变形也较大,导致厚板容器焊接残余应力过大;薄板容器焊接残余变形量超标。此外,还增加了容器使用过程中产生SCC 的诱因。
1.3
1
316L 钢的焊接性
316L 钢的化学分成见表1。316L 不锈钢焊接时,
易产生热裂纹;焊后会出现较大的残余应力和变形;容器在使用过程中有可能产生晶间腐蚀和应力腐蚀开裂(SCC )。
元素
表1
晶间腐蚀
C 含量是影响晶间腐蚀的重要因素。虽然316L
是超低碳不锈钢,有较强的抗晶间腐蚀能力;同时其成分中有w (Mo )2%,可使其在还原性酸中表面形成很稳定、很致密、很完整而且与金属基体结合牢固不易剥落的钝化膜,可增强钢的耐腐蚀性,但是焊缝组
S
P
316L 钢的化学成分(质量分数)
Ni
Mn
Si
(%)
C Cr Mo
织是呈方向性强的柱状晶,在晶界上杂质较多,有产生晶间腐蚀的倾向。
标准值≤0.03016.0~18.010.0~14.0≤2.00≤0.752.00~3.00≤0.03≤0.045测定值
0.0316.639.921.390.482.070.00640.024
1.4SCC
关于SCC 的机理有多种不同看法[9]。下面针对酸
收稿日期:2010-08-06
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·焊接质量控制与管理·
表2
元素
焊接技术第40卷第2期2011年2月
(%)
性介质工作条件下的316L 不锈钢压力容器的SCC 机理作一简要阐述。与酸性介质接触的316L 不锈钢焊接接头表面,首先发生电化学腐蚀。经过一段时间后,金属表面产生狭而长的微裂纹。由于316L 钢焊接接头中存在较大的残余拉应力,因此,在其裂纹端部产生应力集中,加之渗入裂纹内的呼吸介质起到了楔入作用,促使裂纹扩展,从而又使之暴露新鲜的金属表面继续发生腐蚀。由此可见,焊接残余应力可加速裂纹的扩展。久而久之,导致焊接接头产生脆性断裂。
综上所述,为了保证本公司所制造压力容器的焊接质量,严格控制316L 板材和焊材中的C ,S ,P 含量是十分必要的;焊接时采用合理的焊接工艺,减小焊接热输入,并确定合理的焊接顺序,以减小焊接过程中的应力和焊后的残余应力及残余变形,也是十分必要的。
焊道正面背面
ER316L /SJ601熔敷金属化学成分(质量分数)
Cr
Ni
Mn
Si
Mo
C S P
标准值≤0.0417.0~20.011.0~14.00.5~2.5≤0.92.00~3.00≤0.030≤0.045测定值
0.0217.8911.061.330.5462.130.01030.028
2.1.3焊接工艺参数
对HP-57进行埋弧焊焊接工艺评定时的焊接工
艺参数见表3。
表3
HP-57试件的SAW 工艺参数
焊丝直径/mm 电源极性焊接电流/A 电弧电压/V 焊接速度/(cm ·min -1)
3.23.2
EP EP
502~505510~512
31.8~32.731.7~32.3
5456
2.2晶间腐蚀试验
按照GB /T 4334—2008《金属和合金的腐蚀———
不锈钢晶间腐蚀试验方法》中的方法E ,不锈钢硫酸-硫酸铜腐蚀试验方法[11],对316L 钢SAW 焊接接头进行耐晶间腐蚀试验。
2焊接工艺评定试验
按照JB 4708—2000《钢制压力容器焊接工艺评
定》标准中相关规定[10],进行316L 埋弧焊的焊接工艺评定试验,其编号为HP-57。
33.1
焊接工艺评定结果力学性能
2.12.1.1
接头形式、焊材及焊接工艺参数接头形式
试验用316L 不锈钢板的厚度为10mm 。正面采
HP-57试样的力学性能见表4。从表4中可见,HP-57试样的力学性能是合格的。
表
4
用I 形破口;背面采用碳弧气刨进行清根后,用砂轮打磨,经着色检验结果合格后,进行埋弧焊。
HP-57试件的力学性能
A (%)58.2
56.2
54.2
弯曲试验面弯合格
背弯合格
R m /MPa
测量值平均值
2.1.2焊接材料(1)焊丝
采用了与316L 钢相匹配的ER316L
610.5
608.5
606.6
(H03Cr19Ni12Mo2Si )焊丝。
(2)焊剂
3.2金相组织
图1是316L 母材金相组织,图2,3分别是100
SJ601是焊接不锈钢用的碱性烧结焊剂,与HJ260焊剂相比,其熔敷金属具有不增Si ,不增C ,Cr 及Ni 元素烧损少的特点。此外,SJ601焊
剂的焊接工艺性能优良,脱渣容易,焊缝成形美观。因此,选用SJ601焊剂与ER316L 焊丝相匹配。
倍和400倍的焊缝组织,图4是焊缝与母材间熔合区金相组织。
ER316L 焊丝配用SJ601焊剂进行埋弧焊,熔敷
金属的化学成分见表2。
图1
母材组织
100×图2焊缝组织100×
Welding Technology Vol.40No.2Feb. 20
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5结论
(1)采用ER316L 焊丝配用SJ601碱性烧结焊剂
对316L 奥氏体不锈钢进行埋弧焊,具有不增C 和
Si ,Cr 及Ni 元素烧损少的特点,其焊接工艺性能优
图3
焊缝组织
400×图4熔合区组织100×
良,脱渣容易,焊缝成形美观。
(2)316L 薄板埋弧焊,采用I 形坡口,背面采用碳弧气刨清根后,用砂轮打磨,经着色检验合格后,再进行埋弧焊。其工艺过程较为简单,且能保证焊接质量。
(3)采用上述经评定合格的焊接工艺方法,对板厚为6mm 的316L 不锈钢MA 水解塔纵缝(A 类)和板厚为5mm 的316L 不锈钢MA 水解液分离塔的环缝(B 类)进行埋弧焊。焊后按照JB /T 4730.2—
从上面的图中可见,母材316L 的组织为奥氏体;焊缝组织是呈方向性强的柱状晶;熔合区中明显存在着联生结晶。总体而言,在焊接接头各个区域的金相组织中,未发现超标的气孔、夹渣、裂纹、未熔合等焊接缺陷。
3.3晶间腐蚀
——依据GB /T 4334—2008《金属和合金的腐蚀—
不锈钢晶间腐蚀试验方法》,对在微沸状态下的硫酸-硫酸铜溶液中浸泡16h 后的埋弧焊焊接接头试样沿熔合线进行180°弯曲。然后将弯曲后的试样(图
2005标准进行RT 检测,检测结果一次合格率为100%。
参考文献:
[1]JB /T 4709—2000,钢制压力容器焊接规程[S ].[2]林
虹.韩国产316L 不锈钢容器的焊接[J ].安装,2001,21
5)在10倍放大镜下进行观察,未发现任何裂纹,耐
晶间腐蚀试验结果合格。
(12):16-18.
[3]赵喆敏.奥氏体不锈钢316L 焊接性能探讨[J ].机械管理开发,
2002(S0):12-14.
[4]尹彦君,戴红石.316L 奥氏体不锈钢压力容器的焊接[J ].焊接,
2003,47(9):42.
[5]温卫国,傅小建.316L 不锈钢脱硫塔的焊接制造[J ].企业技术开
图5
晶间腐蚀弯曲试样
发,2007,20(5):33-34.
[6]杨国辉.316L mod 尿素级超低碳不锈钢焊接技术[J ]. 管道技术与
设备,2005,12(5):25-28.[7]陆
强,陈卉妍.316L 厚板埋弧焊[J ].现代焊接,2006,7(6):
4316L 容器的焊接
采用经焊接工艺评定合格的HP-57试样的焊接
工艺,对MA 水解塔(图6)和MA 水解液分离塔筒体的纵焊缝(A 类)和环焊缝(B 类)进行埋弧焊。焊后依据JB /T 4730.2—2005《承质设备无损检测第
31.
[8]孔祥宇.316L 超低碳不锈钢埋弧焊焊接工艺探讨[J ].炼油与化
工,2009,20(1):44-45.
[9]天津大学,中国石油化工总公司第四建设公司.焊接结构与生产
[M ].北京:机械工业出版社,1993.
[10]JB 4708—2000,钢制压力容器焊接工艺评定[S ].
[11]GB /T 4334—2008,金属和合金的腐蚀———不锈钢晶间腐蚀试验
方法[S ].
2部分射线检测》对焊缝进行了RT 检验,其一次合
格率为100%。
作者简介:韩书芹(1967—),女,工程师,现主要从事焊接质量管
图6
MA
水解塔
理工作.