泾渭新城幼儿园工程
模板工程施工方案
编制人：
审批人：
陕建十一建集团泾渭新城幼儿园项目部
2016年9月15日
目 录
一、工程概况„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„1 二、编制依据„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„1 三、模板及支撑系统的支设材料选定„„„„„„„„„„1 四、模板安拆施工„„„„„„„„„„„„„„„„„„1 五、模板及其支撑中要求„„„„„„„„„„„„„„„5 六、技术质量保证措施„„„„„„„„„„„„„„„„5 七、安全技术措施„„„„„„„„„„„„„„„„„„7 八、模板计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„8
模板工程施工方案
一、工程概况
泾渭新城幼儿园位于西安市泾渭新城泾环路以南，西安经发中学以西。建筑工程等级：二级，设计使用年限为50年，建筑耐火等级：一级。总建筑面积7074.28㎡，其中地上5071.35㎡，地下2002.93㎡，12班幼儿园3层，建筑总高度12.45m ，地下车库：地下一层，层高4.2m ；建筑抗震设防烈度：8度，建筑结构类型：框架结构。 二、编制依据
1、西安泾渭开发建设有限公司发出的泾渭新城幼儿园工程的招投标文件、图纸答疑纪要。
2、泾渭新城幼儿园工程施工组织设计
3、《混凝土结构施工质量验收规范》GB50204-2015 4、《建筑工程施工质量检验统一标准》GB50300-2013 5、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010 6、《建筑施工安全检查标准》JHJ59-2011 7、《建筑施工计算手册》（第二版） 三、模板及支撑系统的支设材料选定
针对工程质量要求及文明施工目标的实现，为了确保混凝土的质量和美观，在材料上选用了15mm 胶合木胶板作为梁、柱、墙、板的模板，木档采用6×8cm 松木方料，支架全部采用υ48-A3钢管。 四、模板安拆施工
A．模板安装前准备工作 a ．模板拼装
模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，
模板的编号与所用的部位是否一致。 b．模板的基准定位工作
首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。 c．标高测量
利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。
d ．竖向模板的支设应根据模板支设图。
e ．已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 f ．支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。
B ．模板支设
1、地下室筏板、承台、基础梁
筏板、承台、基础梁的侧模及底板高低处挂模全部采用多层板模板，基础梁、承台采用挂模钢管固定，根据设计要求，施工规范及施工组织设计，筏板的周侧墙板上翻，一次性浇筑，设钢板止水带，钢板止水带采用焊接固定，因此在墙板支撑上，除钢管固定外，基础梁设υ12圆钢做的穿墙螺栓，中间烧止水片，外用伞型卡加螺帽固定，螺杆间距为450mm 。
2、柱模板（示意图见图片）
① 安装工艺：搭设安装架→模板安装就位→检查对角线、垂直和位置→安置柱箍→安装梁口的柱模→全面检查校正→群体固定。
② 主要方法：
a. 基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。 b. 柱子的15mm 厚木胶板配制定型模。 c. 柱、墙根部清理干净。
d. 柱根、柱顶及梁端位置应留对角清扫口。
e. 柱、墙接槎时节此处要密缝。柱子阳角接缝处必须加垫海棉条。
f. 柱子大于600mm 设置υ12的对拉螺栓，45cm 一道。
g ．为了保证柱子的截面尺寸，设置钢管柱箍，柱箍间距1.5以下不大于450mm ，1.5以上不大于600mm 。支撑杆与楼板支架连接。
3、剪力墙模板
① 支设工序：检查→清理→放模板就位线→安放面角模板安放内模→安装穿墙螺栓→安装外模、固定→调整模板间隙、找垂直度→检查、验收模板。
② 剪力墙支模前必须涂刷水性脱模剂。 ③ 模板底部每个转角处留置清扫口。
④ 所有墙体的竖向模板的阳角、阳角加设50×100方木与模板固定，并且在板梁角部也必须加设50×100方木。
⑤ 对于剪力墙的门洞的模板支撑，必须保证水平支撑间距控制在600mm 以内，并且在门洞顶部加设45度的斜撑，以确保门洞的侧模刚度。
⑥ 为了确保剪力墙的质量，外墙模板采用15mm 厚胶合板组成，内楞由50mm ×80mm ×3500mm 方木竖向布置组成，间距250mm ；外楞采用2根 48×3.5钢管横向组成，间距450mm ；穿墙螺杆采用M12（地下室、水池墙板对拉螺杆采用止水螺杆），间距400mm ，最后一道螺杆离地250-300mm ，上部限定500mm 左右。
4、梁、板模板（示意图见图片）
① 梁模安装工艺：弹梁轴线并复核→搭支模架→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑
楼板模安装工艺：搭支架→测水平→摆6×8木楞→调整楼板模标高及起拱→铺多层板模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。
② 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。 ③ 所有跨度≥4m 的梁、板必须起拱0.1％-0.3％，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。
④ 所有≥1.5mm 板缝必须用胶带纸封贴。
⑤ 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。
⑥ 为保证安全防止架体因扣件变形而破坏，故在梁架底模下增设双扣措施。
⑦ 每根立杆底部应设置底座或垫板。
⑧ 必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上；
⑨ 立杆接长必须采用对接扣连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm ，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。
⑩ 支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑。 5、楼梯模板（示意图见图片）
① 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁模板、平台模板、斜坡底模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下—步及最上一步的高度，必须考虑捣楼地面面层的粉刷厚度。
②楼梯模板支撑用中48钢管架支设牢固。 C ．模板拆除
a 、支拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。
b 、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。
c 、模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。
d 、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行
拆模。
① 侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。
② 底模拆除梁长>8米，混凝土强度达到100％；2米混凝土强度达到100％后方可拆除。
③ 板底模2米
e 、模板拆除前必须办理拆除模审批手续，经技术负责人审批签字后方可拆除。
f 、板模拆除，先拆除斜拉杆或斜支撑再卸掉柱箍和串心螺丝，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与馄凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。
g 、墙板拆除，先拆除穿墙螺丝，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。
h 、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1-2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层钢模全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺丝的应先拆除穿墙螺丝，再拆除梁侧模和底模。 五、模板及其支撑总要求
1、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。
2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。
3、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装荷载浇筑混凝土等要求。
4、多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设垫板。
5、模板接缝严密不漏浆。
6、必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上 六、技术质量保证措施
1、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。
2、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。
3、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。
4、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平。
5、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处拼缝严密，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。
6、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度，其组拼精度要求符合下表要求： 清水混凝土模板制作尺寸允许偏差与检验方法
清水混凝土模板安装尺寸允许偏差与检验方法
7、严格执行井洞电梯井门洞定位尺寸的控制，门洞边墙上预留洞口的定位控制，达到上层和下层门洞两侧尺寸平面错位误差不超过5mm ，因此，留洞口时，木工严格按照墨线留洞。
8、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、简体的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。
9、所有竖向结构的阴、阳角均须加设50×100方木，拼缝要牢固。 10、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。
11、对于跨度较大的梁、板，应按照规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度≥4米时，模板应按照设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至1/3000。
12、阴、阳角模必须按照严格模板设计图进行加固处理。 七、安全技术措施
1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。
2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。
3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。
4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。
5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要戴上安全带。
6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。
7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。
8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。
9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。
10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。
11、搭设应由专业持证人员安装：安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。
12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。
13、拆模应严格遵守从上而下的原则。
八、模板计算
1、柱模板设计计算书
（1）柱模板基本参数
柱断面长度B=600mm；
柱断面宽度H=600mm；
方木截面宽度=60mm；
方木截面高度=80mm；
方木间距l=200mm,
胶合板截面高度=15mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
（2）荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中γc ──为混凝土重力密度，取24(kN/m3) ；
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料) 取200/(T+15),取.5.71h ；
T──混凝土的入模温度, 取20(℃) ；
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
β1──外加剂影响系数，取1.2；
β2──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=48.62kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=48.62kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
（3）、胶合板侧模验算
胶合板面板(取长边) ，按三跨连续梁，跨度即为方木间距, 计算如下
:
胶合板计算简图
①侧模抗弯强度验算:
M=0.1ql2
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×3.55+1.4×3.00) ×600.00/1000=5.076kN/m
l ──方木间距, 取l=200mm；
经计算得 M=0.1×5.076×(200.00/1000)2=0.020kN.m
胶合板截面抵抗矩 W=b×h 2/6=600×(15)2/6=30000.00mm3
σ = M/W=0.02×106 /30000.000=0.6768N/mm2
胶合板的计算强度不大于15N/mm2, 所以满足要求!
②侧模抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中 V为剪力:
v = 0.6×q ×l=0.6×(1.2×3.55+1.4×3) ×600×
600/106=2.031kN
经计算得 τ=3×2.031×103/(2×600.000×15.000)=0.191N/mm2
胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2, 所以满足要求!
③侧模挠度验算:
W=0.677qa4/(100EI)
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=3.55×800/1000=2.840kN/m
侧模截面的转动惯量 I=b×h 3/12=800.000×15.0003/12=225000.000mm4； a──方木间距, 取a=500mm；
E ──弹性模量, 取E=6000 N/mm2；
经计算得 W=0.677×2.84×500.0004/(100×6000.00×
225000.00)=1.314mm
最大允许挠度 [W]=l/250=500/250=2.00mm
胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
（4）方木验算
方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a, 支座反力即为螺栓(钢筋) 对拉拉力, 计算如下
:
方木计算简图
①方木抗弯强度验算:
M=qB2/8
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×3.550+1.4×3.000) ×500/1000=4.230kN/m
B ──截面长边, 取B=800mm；
经计算得 M=4.230×(800/1000)2/8=0.338kN.m；
方木截面抵抗矩 W=b×h 2/6=60×802/6=64000.000mm3；
σ = M/W=0.338×106/64000.000=5.281N/mm2；
方木的计算强度不大于13N/mm2, 所以满足要求!
②方木抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中 V为剪力:
v = 0.5×q ×B=0.5×(1.2×3.550+1.4×3.000) ×500×
800/106=1.692kN
经计算得 τ=3×1.692×103/(2×60.000×80.000)=0.528N/mm2
方木的计算强度不大于1.4N/mm2, 所以满足要求!
③方木挠度验算:
W=5qB4/(384EI)
其中 q──设计荷载(kN/m):
q=3.55×500/1000=1.775kN.m
I=b×h 3/12=60×803/12=2560000.000mm4
B ──柱截面长边的长度, 取B=800mm；
E──弹性模量, 取E=9500 N/mm2；
经计算得 W=5×1.775×8004/(384×9500.00×2560000.00)=0.389mm 允许挠度 [W]=B/250=800/250=3.200mm
方木的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
2、梁木模板与支撑计算书
（1）梁模板基本参数
梁截面宽度 B=300mm，
梁截面高度 H=500mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm ，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm 。
梁模板使用的方木截面50×80mm ，
梁模板截面侧面方木距离200mm 。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
（2）梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.340kN/m
2；
钢筋自重 = 1.000kN/m3；
混凝土自重 = 24.000kN/m3；
施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中c ──混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t ──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料) 取200/(T+15)，取5.714h ；
T ──混凝土的入模温度，取20.000℃；
V ──混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H ──混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；
1──外加剂影响修正系数，取1.200；
2──混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值
F1=0.22×24×5.714×1.2×1.152. 5=65.828kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1= cH =2.4×1.2=28.8kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
（3）梁底模板木楞计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ （4
）梁模板侧模计算
图梁侧模板计算简图
①强度计算
强度计算公式要求： = M/W
其中 —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm2) ；
M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×28.85+1.4×6.00) ×0.60=25.776N/mm
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×25.776×0.3002=-0.232kN.m
=0.232×106/32400.0=7.16N/mm2
梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2, 满足要求!
②抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
q
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.6×0.300×25.776=4.640kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1367/(2×850×15)=0.161N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
③挠度计算
最大挠度计算公式如下
:
其中 q = 3.55×0.60=2.13N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×2.130×300.04/(100×6000.00×
291600.0)=0.067mm
梁侧模板的挠度计算值: v = 0.067mm小于 [v] = 300/250,满足要求!
（5）穿梁螺栓计算
计算公式:
N
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2) ；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×3.55+1.4×6.00) ×0.60×
0.60/1=4.56kN
穿梁螺栓直径为14mm ；
穿梁螺栓有效直径为11.55mm ；
穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.800kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=4.558kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm 。
每个截面布置1 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
（6）梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式, 参见楼板模板支架计算内容。
3、梁模板扣件钢管高支撑架计算书
支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2011）。对于支撑架的计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3. 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设高度为4.8米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×500mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.0米，立杆的步距 h=1.50米，
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.5。
（1）模板面板计算
面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； ①强度计算
f = M / W
其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2) ；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.125ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.600×1.000+0.350×1.000=15.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+3.000)×1.000=4.000kN/m
经计算得到 M = 0.125×(1.2×15.350+1.4×4.000) ×0.300×
0.300=0.270kN.m
经计算得到面板强度计算值 f = 0.270×1000×1000/54000=5.004N/mm2 面板的强度验算 f
②抗剪计算
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.500×(1.2×15.350+1.4×4.000) ×0.300=3.603kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3603.0/(2×1000.000×18.000)=0.300N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T
③挠度计算
v = 1.302ql4 / 100EI
面板最大允许挠度值 [v] = 1.200mm；
面板最大挠度计算值 v = 1.302×15.350×3004/(100×6000×
486000)=0.555mm
面板的挠度验算 v
（2）梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
①荷载的计算：
a 、钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.600×1.000=15.000kN/m
b 、模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×1.000×(2×0.600+0.300)/0.300=1.750kN/m c 、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)×0.300×1.000=1.500kN ②方木楞的支撑力计算：
均布荷载 q = 1.2×15.000+1.2×1.750=20.100kN/m
集中荷载 P = 1.4×1.500=2.100kN
A 方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为
N1=4.065kN
N2=4.065kN
方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
方木强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 4.065/1.000=4.065kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.07×1.00×1.00=0.407kN.m
截面应力=0.407×106/83333.3=4.88N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.6×1.000×4.065=2.439kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2439/(2×50×100)=0.732N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
方木挠度计算
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
最大变形 v =0.677×3.388×1000.04/(100×9500.00×
4166666.8)=0.579mm
方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
③支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照连续梁的计算如下
4.07kN
A 4.07kN
计算简图
0.000
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
支座反力 RA = RB=4.07kN
最大弯矩 Mmax=1.423kN.m
最大变形 vmax=5.920mm
截面应力=1.423×106/5080.0=280.069N/mm2
支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2, 不满足要求!
（3）梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
（4）扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R 取最大支座反力，R=4.07kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m 时, 试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取8.0kN ；
双扣件在20kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0kN 。
（5）立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=4.07kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×3.800=0.589kN
楼板的混凝土模板的自重 N3=2.100kN
N = 4.065+0.589+2.100=6.754kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3) ；
W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u =
1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；
公式(1)的计算结果： = 67.30N/mm2，立杆的稳定性计算
公式(2)的计算结果： = 25.70N/mm2，立杆的稳定性计算
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果： = 32.60N/mm2，立杆的稳定性计算
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9
—————————————————————————————————————— 表2 模板支架计算长度附加系数 k2
————————————————————————————————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u 1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 ————————————————————————————————————————————————— 以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
（6）梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
①模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
②立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用
下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m 为宜，不宜超过1.5m 。
③整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m 或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m 设置，四周和中部每10--15m 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
④剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m 设置。
⑤顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm ；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm ； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N ≤12kN 时，可用双扣件；大于12kN 时应用顶托方式。
⑥支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的
框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m ，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
⑦施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c. 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
4、扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2011）。
模板支架搭设高度为4.8米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距
h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
（1）模板面板计算
面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； ①强度计算
f = M / W
其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2) ；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.1ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×1.000+0.350×1.000=3.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)×1.000=2.000kN/m
经计算得到 M = 0.1×(1.2×3.350+1.4×2.000) ×0.300×
0.300=0.061kN.m
经计算得到面板强度计算值 f = 0.061×1000×1000/54000=1.137N/mm2 面板的强度验算 f
②抗剪计算
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.6×(1.2×3.350+1.4×2.000) ×300.000=1.228kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1228.0/(2×1000.000×18.000)=0.102N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T
③挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI
面板最大允许挠度值 [v] = 1.200mm；
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.350×3004/(100×6000×
486000)=0.063mm
面板的挠度验算 v
（2）模板支撑方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
方木楞计算简图
①荷载的计算
a 、钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m
b 、模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.300=0.105kN/m
c 、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+1.000)×1.000×0.300=0.600kN ②强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.600=0.840kN
最大弯矩 M = 0.840×1.00/4+1.21×1.00×1.00/8=0.361kN.m
最大支座力 N = 0.840/2+1.21×1.00/2=1.023kN
截面应力=0.361×106/64000.0=5.64N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
③抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=1.000×1.206/2+0.840/2=1.023kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1023/(2×60×80)=0.320N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
④挠度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下
:
均布荷载 q = 0.900+0.105=1.005kN/m
集中荷载 P = 0.600kN
最大变形 v =5×1.005×1000.04/(384×9500.00×2560000.0)+600.0 ×1000.03/(48×9500.00×2560000.0)=1.052mm
方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
（3）板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算
集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=2.05kN
支撑钢管计算简图
0.689
0.689
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.094
支撑钢管变形图
(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.689kN.m
最大变形 vmax=1.759mm
最大支座力 Qmax=7.440kN
截面应力=0.69×106/5080.0=135.57N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm, 满足要求!
（4）扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R 取最大支座反力，R=7.44kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m 时, 试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取8.0kN ；
双扣件在20kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0kN 。
（5）模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
①静荷载标准值包括以下内容：
a 、脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×3.800=0.491kN
b 、模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN
c 、钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.841kN。
②活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000)×1.000×1.000=2.000kN ③不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
（6）立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 7.41
—— 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3) ；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m ；
公式(1)的计算结果： = 73.07N/mm2，立杆的稳定性计算
公式(2)的计算结果： = 28.19N/mm2，立杆的稳定性计算
（7）楼板强度的计算
①计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑, 楼板的跨度取4.50m ，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×120mm ，截面有效高度 h0=100mm。
按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天... 的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
②计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m ，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为
q=2×1.2×(0.35+25.00×0.12)+
1×1.2×(0.49×5×5/4.50/4.50)+
1.4×(1.00+1.00)=11.57kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×11.57=52.05kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql 2=0.0513×52.05×4.502=54.07kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到7天后混凝土强度达到58.40%，C50.0混凝土强度近似等效为C29.2。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.92N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
39= Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.00×13.92)=0.08 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.077
此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.077×4500.000×100.0002×13.9×
10-6=48.2kN.m
结论：由于覯i = 48.22=48.22
所以第7天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。
③计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m ，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为
q=3×1.2×(0.35+25.00×0.12)+2×1.2×(0.49×5×5/4.50/4.50)+
1.4×(1.00+1.00)=16.31kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×16.31=73.41kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql 2=0.0513×73.41×4.502=76.26kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到14天后混凝土强度达到79.20%，C50.0混凝土强度近似等效为C39.6。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=18.91N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
40= Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.00×18.91)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.058
此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.058×4500.000×100.0002×18.9×
10-6=49.3kN.m
结论：由于覯i = 48.22+49.35=97.57 > Mmax=76.26
所以第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除.
泾渭新城幼儿园工程
模板工程施工方案
编制人：
审批人：
陕建十一建集团泾渭新城幼儿园项目部
2016年9月15日
目 录
一、工程概况„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„1 二、编制依据„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„1 三、模板及支撑系统的支设材料选定„„„„„„„„„„1 四、模板安拆施工„„„„„„„„„„„„„„„„„„1 五、模板及其支撑中要求„„„„„„„„„„„„„„„5 六、技术质量保证措施„„„„„„„„„„„„„„„„5 七、安全技术措施„„„„„„„„„„„„„„„„„„7 八、模板计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„8
模板工程施工方案
一、工程概况
泾渭新城幼儿园位于西安市泾渭新城泾环路以南，西安经发中学以西。建筑工程等级：二级，设计使用年限为50年，建筑耐火等级：一级。总建筑面积7074.28㎡，其中地上5071.35㎡，地下2002.93㎡，12班幼儿园3层，建筑总高度12.45m ，地下车库：地下一层，层高4.2m ；建筑抗震设防烈度：8度，建筑结构类型：框架结构。 二、编制依据
1、西安泾渭开发建设有限公司发出的泾渭新城幼儿园工程的招投标文件、图纸答疑纪要。
2、泾渭新城幼儿园工程施工组织设计
3、《混凝土结构施工质量验收规范》GB50204-2015 4、《建筑工程施工质量检验统一标准》GB50300-2013 5、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010 6、《建筑施工安全检查标准》JHJ59-2011 7、《建筑施工计算手册》（第二版） 三、模板及支撑系统的支设材料选定
针对工程质量要求及文明施工目标的实现，为了确保混凝土的质量和美观，在材料上选用了15mm 胶合木胶板作为梁、柱、墙、板的模板，木档采用6×8cm 松木方料，支架全部采用υ48-A3钢管。 四、模板安拆施工
A．模板安装前准备工作 a ．模板拼装
模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，
模板的编号与所用的部位是否一致。 b．模板的基准定位工作
首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。 c．标高测量
利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。
d ．竖向模板的支设应根据模板支设图。
e ．已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 f ．支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。
B ．模板支设
1、地下室筏板、承台、基础梁
筏板、承台、基础梁的侧模及底板高低处挂模全部采用多层板模板，基础梁、承台采用挂模钢管固定，根据设计要求，施工规范及施工组织设计，筏板的周侧墙板上翻，一次性浇筑，设钢板止水带，钢板止水带采用焊接固定，因此在墙板支撑上，除钢管固定外，基础梁设υ12圆钢做的穿墙螺栓，中间烧止水片，外用伞型卡加螺帽固定，螺杆间距为450mm 。
2、柱模板（示意图见图片）
① 安装工艺：搭设安装架→模板安装就位→检查对角线、垂直和位置→安置柱箍→安装梁口的柱模→全面检查校正→群体固定。
② 主要方法：
a. 基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。 b. 柱子的15mm 厚木胶板配制定型模。 c. 柱、墙根部清理干净。
d. 柱根、柱顶及梁端位置应留对角清扫口。
e. 柱、墙接槎时节此处要密缝。柱子阳角接缝处必须加垫海棉条。
f. 柱子大于600mm 设置υ12的对拉螺栓，45cm 一道。
g ．为了保证柱子的截面尺寸，设置钢管柱箍，柱箍间距1.5以下不大于450mm ，1.5以上不大于600mm 。支撑杆与楼板支架连接。
3、剪力墙模板
① 支设工序：检查→清理→放模板就位线→安放面角模板安放内模→安装穿墙螺栓→安装外模、固定→调整模板间隙、找垂直度→检查、验收模板。
② 剪力墙支模前必须涂刷水性脱模剂。 ③ 模板底部每个转角处留置清扫口。
④ 所有墙体的竖向模板的阳角、阳角加设50×100方木与模板固定，并且在板梁角部也必须加设50×100方木。
⑤ 对于剪力墙的门洞的模板支撑，必须保证水平支撑间距控制在600mm 以内，并且在门洞顶部加设45度的斜撑，以确保门洞的侧模刚度。
⑥ 为了确保剪力墙的质量，外墙模板采用15mm 厚胶合板组成，内楞由50mm ×80mm ×3500mm 方木竖向布置组成，间距250mm ；外楞采用2根 48×3.5钢管横向组成，间距450mm ；穿墙螺杆采用M12（地下室、水池墙板对拉螺杆采用止水螺杆），间距400mm ，最后一道螺杆离地250-300mm ，上部限定500mm 左右。
4、梁、板模板（示意图见图片）
① 梁模安装工艺：弹梁轴线并复核→搭支模架→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑
楼板模安装工艺：搭支架→测水平→摆6×8木楞→调整楼板模标高及起拱→铺多层板模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。
② 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。 ③ 所有跨度≥4m 的梁、板必须起拱0.1％-0.3％，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。
④ 所有≥1.5mm 板缝必须用胶带纸封贴。
⑤ 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。
⑥ 为保证安全防止架体因扣件变形而破坏，故在梁架底模下增设双扣措施。
⑦ 每根立杆底部应设置底座或垫板。
⑧ 必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上；
⑨ 立杆接长必须采用对接扣连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm ，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。
⑩ 支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑。 5、楼梯模板（示意图见图片）
① 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁模板、平台模板、斜坡底模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下—步及最上一步的高度，必须考虑捣楼地面面层的粉刷厚度。
②楼梯模板支撑用中48钢管架支设牢固。 C ．模板拆除
a 、支拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。
b 、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。
c 、模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。
d 、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行
拆模。
① 侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。
② 底模拆除梁长>8米，混凝土强度达到100％；2米混凝土强度达到100％后方可拆除。
③ 板底模2米
e 、模板拆除前必须办理拆除模审批手续，经技术负责人审批签字后方可拆除。
f 、板模拆除，先拆除斜拉杆或斜支撑再卸掉柱箍和串心螺丝，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与馄凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。
g 、墙板拆除，先拆除穿墙螺丝，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。
h 、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1-2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层钢模全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺丝的应先拆除穿墙螺丝，再拆除梁侧模和底模。 五、模板及其支撑总要求
1、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。
2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。
3、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装荷载浇筑混凝土等要求。
4、多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设垫板。
5、模板接缝严密不漏浆。
6、必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上 六、技术质量保证措施
1、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。
2、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。
3、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。
4、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平。
5、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处拼缝严密，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。
6、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度，其组拼精度要求符合下表要求： 清水混凝土模板制作尺寸允许偏差与检验方法
清水混凝土模板安装尺寸允许偏差与检验方法
7、严格执行井洞电梯井门洞定位尺寸的控制，门洞边墙上预留洞口的定位控制，达到上层和下层门洞两侧尺寸平面错位误差不超过5mm ，因此，留洞口时，木工严格按照墨线留洞。
8、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、简体的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。
9、所有竖向结构的阴、阳角均须加设50×100方木，拼缝要牢固。 10、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。
11、对于跨度较大的梁、板，应按照规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度≥4米时，模板应按照设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至1/3000。
12、阴、阳角模必须按照严格模板设计图进行加固处理。 七、安全技术措施
1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。
2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。
3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。
4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。
5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要戴上安全带。
6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。
7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。
8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。
9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。
10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。
11、搭设应由专业持证人员安装：安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。
12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。
13、拆模应严格遵守从上而下的原则。
八、模板计算
1、柱模板设计计算书
（1）柱模板基本参数
柱断面长度B=600mm；
柱断面宽度H=600mm；
方木截面宽度=60mm；
方木截面高度=80mm；
方木间距l=200mm,
胶合板截面高度=15mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
（2）荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中γc ──为混凝土重力密度，取24(kN/m3) ；
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料) 取200/(T+15),取.5.71h ；
T──混凝土的入模温度, 取20(℃) ；
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
β1──外加剂影响系数，取1.2；
β2──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=48.62kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=48.62kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
（3）、胶合板侧模验算
胶合板面板(取长边) ，按三跨连续梁，跨度即为方木间距, 计算如下
:
胶合板计算简图
①侧模抗弯强度验算:
M=0.1ql2
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×3.55+1.4×3.00) ×600.00/1000=5.076kN/m
l ──方木间距, 取l=200mm；
经计算得 M=0.1×5.076×(200.00/1000)2=0.020kN.m
胶合板截面抵抗矩 W=b×h 2/6=600×(15)2/6=30000.00mm3
σ = M/W=0.02×106 /30000.000=0.6768N/mm2
胶合板的计算强度不大于15N/mm2, 所以满足要求!
②侧模抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中 V为剪力:
v = 0.6×q ×l=0.6×(1.2×3.55+1.4×3) ×600×
600/106=2.031kN
经计算得 τ=3×2.031×103/(2×600.000×15.000)=0.191N/mm2
胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2, 所以满足要求!
③侧模挠度验算:
W=0.677qa4/(100EI)
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=3.55×800/1000=2.840kN/m
侧模截面的转动惯量 I=b×h 3/12=800.000×15.0003/12=225000.000mm4； a──方木间距, 取a=500mm；
E ──弹性模量, 取E=6000 N/mm2；
经计算得 W=0.677×2.84×500.0004/(100×6000.00×
225000.00)=1.314mm
最大允许挠度 [W]=l/250=500/250=2.00mm
胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
（4）方木验算
方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a, 支座反力即为螺栓(钢筋) 对拉拉力, 计算如下
:
方木计算简图
①方木抗弯强度验算:
M=qB2/8
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×3.550+1.4×3.000) ×500/1000=4.230kN/m
B ──截面长边, 取B=800mm；
经计算得 M=4.230×(800/1000)2/8=0.338kN.m；
方木截面抵抗矩 W=b×h 2/6=60×802/6=64000.000mm3；
σ = M/W=0.338×106/64000.000=5.281N/mm2；
方木的计算强度不大于13N/mm2, 所以满足要求!
②方木抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中 V为剪力:
v = 0.5×q ×B=0.5×(1.2×3.550+1.4×3.000) ×500×
800/106=1.692kN
经计算得 τ=3×1.692×103/(2×60.000×80.000)=0.528N/mm2
方木的计算强度不大于1.4N/mm2, 所以满足要求!
③方木挠度验算:
W=5qB4/(384EI)
其中 q──设计荷载(kN/m):
q=3.55×500/1000=1.775kN.m
I=b×h 3/12=60×803/12=2560000.000mm4
B ──柱截面长边的长度, 取B=800mm；
E──弹性模量, 取E=9500 N/mm2；
经计算得 W=5×1.775×8004/(384×9500.00×2560000.00)=0.389mm 允许挠度 [W]=B/250=800/250=3.200mm
方木的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
2、梁木模板与支撑计算书
（1）梁模板基本参数
梁截面宽度 B=300mm，
梁截面高度 H=500mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm ，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm 。
梁模板使用的方木截面50×80mm ，
梁模板截面侧面方木距离200mm 。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
（2）梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.340kN/m
2；
钢筋自重 = 1.000kN/m3；
混凝土自重 = 24.000kN/m3；
施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中c ──混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t ──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料) 取200/(T+15)，取5.714h ；
T ──混凝土的入模温度，取20.000℃；
V ──混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H ──混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；
1──外加剂影响修正系数，取1.200；
2──混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值
F1=0.22×24×5.714×1.2×1.152. 5=65.828kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1= cH =2.4×1.2=28.8kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
（3）梁底模板木楞计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ （4
）梁模板侧模计算
图梁侧模板计算简图
①强度计算
强度计算公式要求： = M/W
其中 —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm2) ；
M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×28.85+1.4×6.00) ×0.60=25.776N/mm
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×25.776×0.3002=-0.232kN.m
=0.232×106/32400.0=7.16N/mm2
梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2, 满足要求!
②抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
q
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.6×0.300×25.776=4.640kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1367/(2×850×15)=0.161N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
③挠度计算
最大挠度计算公式如下
:
其中 q = 3.55×0.60=2.13N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×2.130×300.04/(100×6000.00×
291600.0)=0.067mm
梁侧模板的挠度计算值: v = 0.067mm小于 [v] = 300/250,满足要求!
（5）穿梁螺栓计算
计算公式:
N
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2) ；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×3.55+1.4×6.00) ×0.60×
0.60/1=4.56kN
穿梁螺栓直径为14mm ；
穿梁螺栓有效直径为11.55mm ；
穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.800kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=4.558kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm 。
每个截面布置1 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
（6）梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式, 参见楼板模板支架计算内容。
3、梁模板扣件钢管高支撑架计算书
支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2011）。对于支撑架的计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3. 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设高度为4.8米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×500mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.0米，立杆的步距 h=1.50米，
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.5。
（1）模板面板计算
面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； ①强度计算
f = M / W
其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2) ；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.125ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.600×1.000+0.350×1.000=15.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+3.000)×1.000=4.000kN/m
经计算得到 M = 0.125×(1.2×15.350+1.4×4.000) ×0.300×
0.300=0.270kN.m
经计算得到面板强度计算值 f = 0.270×1000×1000/54000=5.004N/mm2 面板的强度验算 f
②抗剪计算
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.500×(1.2×15.350+1.4×4.000) ×0.300=3.603kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3603.0/(2×1000.000×18.000)=0.300N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T
③挠度计算
v = 1.302ql4 / 100EI
面板最大允许挠度值 [v] = 1.200mm；
面板最大挠度计算值 v = 1.302×15.350×3004/(100×6000×
486000)=0.555mm
面板的挠度验算 v
（2）梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
①荷载的计算：
a 、钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.600×1.000=15.000kN/m
b 、模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×1.000×(2×0.600+0.300)/0.300=1.750kN/m c 、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)×0.300×1.000=1.500kN ②方木楞的支撑力计算：
均布荷载 q = 1.2×15.000+1.2×1.750=20.100kN/m
集中荷载 P = 1.4×1.500=2.100kN
A 方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为
N1=4.065kN
N2=4.065kN
方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
方木强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 4.065/1.000=4.065kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.07×1.00×1.00=0.407kN.m
截面应力=0.407×106/83333.3=4.88N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.6×1.000×4.065=2.439kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2439/(2×50×100)=0.732N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
方木挠度计算
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
最大变形 v =0.677×3.388×1000.04/(100×9500.00×
4166666.8)=0.579mm
方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
③支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照连续梁的计算如下
4.07kN
A 4.07kN
计算简图
0.000
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
支座反力 RA = RB=4.07kN
最大弯矩 Mmax=1.423kN.m
最大变形 vmax=5.920mm
截面应力=1.423×106/5080.0=280.069N/mm2
支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2, 不满足要求!
（3）梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
（4）扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R 取最大支座反力，R=4.07kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m 时, 试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取8.0kN ；
双扣件在20kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0kN 。
（5）立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=4.07kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×3.800=0.589kN
楼板的混凝土模板的自重 N3=2.100kN
N = 4.065+0.589+2.100=6.754kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3) ；
W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u =
1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；
公式(1)的计算结果： = 67.30N/mm2，立杆的稳定性计算
公式(2)的计算结果： = 25.70N/mm2，立杆的稳定性计算
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果： = 32.60N/mm2，立杆的稳定性计算
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9
—————————————————————————————————————— 表2 模板支架计算长度附加系数 k2
————————————————————————————————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u 1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 ————————————————————————————————————————————————— 以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
（6）梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
①模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
②立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用
下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m 为宜，不宜超过1.5m 。
③整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m 或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m 设置，四周和中部每10--15m 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
④剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m 设置。
⑤顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm ；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm ； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N ≤12kN 时，可用双扣件；大于12kN 时应用顶托方式。
⑥支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的
框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m ，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
⑦施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c. 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
4、扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2011）。
模板支架搭设高度为4.8米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距
h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
（1）模板面板计算
面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； ①强度计算
f = M / W
其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2) ；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.1ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×1.000+0.350×1.000=3.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)×1.000=2.000kN/m
经计算得到 M = 0.1×(1.2×3.350+1.4×2.000) ×0.300×
0.300=0.061kN.m
经计算得到面板强度计算值 f = 0.061×1000×1000/54000=1.137N/mm2 面板的强度验算 f
②抗剪计算
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.6×(1.2×3.350+1.4×2.000) ×300.000=1.228kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1228.0/(2×1000.000×18.000)=0.102N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T
③挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI
面板最大允许挠度值 [v] = 1.200mm；
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.350×3004/(100×6000×
486000)=0.063mm
面板的挠度验算 v
（2）模板支撑方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
方木楞计算简图
①荷载的计算
a 、钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m
b 、模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.300=0.105kN/m
c 、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+1.000)×1.000×0.300=0.600kN ②强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.600=0.840kN
最大弯矩 M = 0.840×1.00/4+1.21×1.00×1.00/8=0.361kN.m
最大支座力 N = 0.840/2+1.21×1.00/2=1.023kN
截面应力=0.361×106/64000.0=5.64N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
③抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=1.000×1.206/2+0.840/2=1.023kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1023/(2×60×80)=0.320N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
④挠度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下
:
均布荷载 q = 0.900+0.105=1.005kN/m
集中荷载 P = 0.600kN
最大变形 v =5×1.005×1000.04/(384×9500.00×2560000.0)+600.0 ×1000.03/(48×9500.00×2560000.0)=1.052mm
方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
（3）板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算
集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=2.05kN
支撑钢管计算简图
0.689
0.689
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.094
支撑钢管变形图
(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.689kN.m
最大变形 vmax=1.759mm
最大支座力 Qmax=7.440kN
截面应力=0.69×106/5080.0=135.57N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm, 满足要求!
（4）扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R 取最大支座反力，R=7.44kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m 时, 试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取8.0kN ；
双扣件在20kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0kN 。
（5）模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
①静荷载标准值包括以下内容：
a 、脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×3.800=0.491kN
b 、模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN
c 、钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.841kN。
②活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000)×1.000×1.000=2.000kN ③不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
（6）立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 7.41
—— 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3) ；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m ；
公式(1)的计算结果： = 73.07N/mm2，立杆的稳定性计算
公式(2)的计算结果： = 28.19N/mm2，立杆的稳定性计算
（7）楼板强度的计算
①计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑, 楼板的跨度取4.50m ，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×120mm ，截面有效高度 h0=100mm。
按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天... 的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
②计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m ，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为
q=2×1.2×(0.35+25.00×0.12)+
1×1.2×(0.49×5×5/4.50/4.50)+
1.4×(1.00+1.00)=11.57kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×11.57=52.05kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql 2=0.0513×52.05×4.502=54.07kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到7天后混凝土强度达到58.40%，C50.0混凝土强度近似等效为C29.2。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.92N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
39= Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.00×13.92)=0.08 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.077
此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.077×4500.000×100.0002×13.9×
10-6=48.2kN.m
结论：由于覯i = 48.22=48.22
所以第7天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。
③计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m ，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为
q=3×1.2×(0.35+25.00×0.12)+2×1.2×(0.49×5×5/4.50/4.50)+
1.4×(1.00+1.00)=16.31kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×16.31=73.41kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql 2=0.0513×73.41×4.502=76.26kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到14天后混凝土强度达到79.20%，C50.0混凝土强度近似等效为C39.6。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=18.91N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
40= Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.00×18.91)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.058
此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.058×4500.000×100.0002×18.9×
10-6=49.3kN.m
结论：由于覯i = 48.22+49.35=97.57 > Mmax=76.26
所以第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除.