扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路]
计算项目：扶壁式挡土墙 2
计算时间：2012-05-26 14:01:44 星期六
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原始条件:
墙身尺寸:
墙身总高: 9.500(m)
墙宽: 0.400(m)
墙趾悬挑长DL: 1.500(m)
墙踵悬挑长DL1: 2.500(m)
底板高DH: 0.500(m)
墙趾端部高DH0: 0.400(m)
扶肋间距: 5.000(m)
扶肋厚: 0.400(m)
扶壁两端墙面板悬挑长度: 1.886(m)
钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)
墙趾埋深: 1.500(m)
物理参数:
混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)
混凝土强度等级: C30
纵筋级别: HRB335
抗剪腹筋级别: R235
裂缝计算钢筋直径: 20(mm)
挡土墙类型: 一般挡土墙
墙后填土内摩擦角: 30.000(度)
墙后填土粘聚力: 25.000(kPa)
墙后填土容重
: 19.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)
地基土容重: 18.000(kN/m3)
修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)
地基承载力特征值提高系数:
墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300
平均值提高系数: 1.000
墙底摩擦系数: 0.500
地基土类型: 土质地基
地基土内摩擦角: 30.000(度)
土压力计算方法: 库仑
坡线土柱:
坡面线段数: 2
折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数
1 3.000 2.000 0
2 5.000 0.000 0
地面横坡角度: 20.000(度)
填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
挡墙分段长度: 10.000(m)
钢筋混凝土配筋计算依据:《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) =====================================================================
第 1 种情况: 组合1
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √
2. 填土重力分项系数 = 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √
=============================================
[土压力计算] 计算高度为 9.500(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 32.676(度)
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 27.664(度)
Ea=274.663(kN) Ex=195.084(kN) Ey=193.345(kN) 作用点高度 Zy=2.032(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在
墙身截面积 = 5.725(m2) 重量 = 143.125 (kN)
整个墙踵上的土重(不包括超载) = 202.500(kN) 重心坐标(1.189,-6.000)(相对于墙面坡上角点)
墙趾板上的土重 = 28.350(kN) 相对于趾点力臂=0.738(m)
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数 = 0.500
滑移力= 195.084(kN) 抗滑力= 283.660(kN)
滑移验算满足: Kc = 1.454 > 1.300
滑动稳定方程验算：
滑动稳定方程满足: 方程值 = 107.275(kN) > 0.0
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.908 (m)
相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.689 (m)
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.738 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.865 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.032 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 396.401(kN-m) 抗倾覆力矩= 1585.938(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 4.001 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1021.816(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基底压应力: 趾部=147.087 踵部=110.785(kPa)
最大应力与最小应力之比 = 147.087 / 110.785 = 1.328
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.103
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=147.087
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=110.785
地基平均承载力验算满足: 压应力=128.936
(四) 墙趾板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
截面弯矩: M = 133.397(kN-m)
纵向受拉钢筋：As = 1085.260(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
截面剪力: Q = 174.431(kN)
剪力设计值 = 174.431(kN)
截面弯矩: M(标准值) = 127.045(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.379(mm)。
(五) 墙踵板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
截面高度: H' = 0.500(m)
踵板边缘的法向应力 = 264.250(kPa)
踵板边缘的法向应力标准值 = 261.811(kPa)
支座弯矩: M = 489.258(kN-m/m)
纵向受拉钢筋：As = 4299.810(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 461.659(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.315(mm)。
踵板与肋结合处剪力: Q = 638.163(kN/m)
抗剪箍筋面积：Av = 2.986(mm2/mm) > Avmin = 1.800(mm2/mm)。
跨中弯矩: M = 293.555(kN-m/m)
纵向受拉钢筋：As = 2467.010(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 276.996(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.364(mm)。
(六) 墙面板强度计算
截面高度: H' = 0.400(m)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力 = 18.401(kPa)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值) = 18.401(kPa)
[水平向强度验算]
净跨长为4.600(m)
支座弯矩: M = 34.069(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 32.447(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.173(mm)。
支座处剪力: Q = 44.438(kN/m)
剪力设计值 = 44.438(kN)
跨中弯矩: M = 20.442(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 19.468(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.104(mm)。
[竖向强度验算]
最大正弯矩: M = 11.998(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
最大正弯矩: M(标准值) = 11.427(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.061(mm)。
最大负弯矩: M = 47.993(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
最大负弯矩: M(标准值) = 45.708(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.244(mm)。
(七) 肋板截面强度验算
[距离墙顶 2.250(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.025(m)
翼缘宽度 BT = 1.550(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 0.000(kN)
截面弯矩 M = 0.000(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 871.232(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 904(mm2)
剪力设计值 = 0.000(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 0.000(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.000(mm)。
[距离墙顶 4.500(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.650(m)
翼缘宽度 BT = 2.700(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 16.179(kN)
截面弯矩 M = 3.356(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1429.714(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 1484(mm2)
剪力设计值 = 16.179(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 3.196(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.002(mm)。
[距离墙顶 6.750(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.275(m)
翼缘宽度 BT = 3.850(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 316.167(kN)
截面弯矩 M = 318.266(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1988.196(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 2063(mm2)
剪力设计值 = 316.167(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 303.111(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.087(mm)。
[距离墙顶 9.000(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.900(m)
翼缘宽度 BT = 5.000(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 869.443(kN)
截面弯矩 M = 1608.178(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 2546.678(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 2643(mm2)
计算箍筋面积：Av = 0.417(mm2/mm)
截面弯矩 M(标准值) = 1531.598(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.268(mm)。
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第 2 种情况: 组合2
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √
2. 填土重力分项系数 = 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √
=============================================
[土压力计算] 计算高度为 9.500(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 32.676(度)
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 27.664(度)
Ea=274.663(kN) Ex=195.084(kN) Ey=193.345(kN) 作用点高度 Zy=2.032(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在
墙身截面积 = 5.725(m2) 重量 = 143.125 (kN)
整个墙踵上的土重(不包括超载) = 202.500(kN) 重心坐标(1.189,-6.000)(相对于墙面坡上角点)
墙趾板上的土重 = 28.350(kN) 相对于趾点力臂=0.738(m)
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数 = 0.500
滑移力= 195.084(kN) 抗滑力= 283.660(kN)
滑移验算满足: Kc = 1.454 > 1.300
滑动稳定方程验算：
滑动稳定方程满足: 方程值 = 107.275(kN) > 0.0
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.908 (m)
相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.689 (m)
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.738 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.865 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.032 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 396.401(kN-m) 抗倾覆力矩= 1585.938(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 4.001 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1021.816(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基底压应力: 趾部=147.087 踵部=110.785(kPa)
最大应力与最小应力之比 = 147.087 / 110.785 = 1.328
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.103
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=147.087
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=110.785
地基平均承载力验算满足: 压应力=128.936
(四) 墙趾板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
截面弯矩: M = 133.397(kN-m)
纵向受拉钢筋：As = 1085.260(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
截面剪力: Q = 174.431(kN)
剪力设计值 = 174.431(kN)
截面弯矩: M(标准值) = 127.045(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.379(mm)。
(五) 墙踵板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
截面高度: H' = 0.500(m)
踵板边缘的法向应力 = 264.250(kPa)
踵板边缘的法向应力标准值 = 261.811(kPa)
支座弯矩: M = 489.258(kN-m/m)
纵向受拉钢筋：As = 4299.810(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 461.659(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.315(mm)。
踵板与肋结合处剪力: Q = 638.163(kN/m)
抗剪箍筋面积：Av = 2.986(mm2/mm) > Avmin = 1.800(mm2/mm)。
跨中弯矩: M = 293.555(kN-m/m)
纵向受拉钢筋：As = 2467.010(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 276.996(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.364(mm)。
(六) 墙面板强度计算
截面高度: H' = 0.400(m)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力 = 18.401(kPa)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值) = 18.401(kPa)
[水平向强度验算]
净跨长为4.600(m)
支座弯矩: M = 34.069(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 32.447(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.173(mm)。
支座处剪力: Q = 44.438(kN/m)
剪力设计值 = 44.438(kN)
跨中弯矩: M = 20.442(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 19.468(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.104(mm)。
[竖向强度验算]
最大正弯矩: M = 11.998(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
最大正弯矩: M(标准值) = 11.427(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.061(mm)。
最大负弯矩: M = 47.993(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
最大负弯矩: M(标准值) = 45.708(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.244(mm)。
(七) 肋板截面强度验算
[距离墙顶 2.250(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.025(m)
翼缘宽度 BT = 1.550(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 0.000(kN)
截面弯矩 M = 0.000(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 871.232(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 904(mm2)
剪力设计值 = 0.000(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 0.000(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.000(mm)。
[距离墙顶 4.500(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.650(m)
翼缘宽度 BT = 2.700(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 16.179(kN)
截面弯矩 M = 3.356(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1429.714(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 1484(mm2)
剪力设计值 = 16.179(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 3.196(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.002(mm)。
[距离墙顶 6.750(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.275(m)
翼缘宽度 BT = 3.850(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 316.167(kN)
截面弯矩 M = 318.266(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1988.196(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 2063(mm2)
剪力设计值 = 316.167(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 303.111(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.087(mm)。
[距离墙顶 9.000(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.900(m)
翼缘宽度 BT = 5.000(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 869.443(kN)
截面弯矩 M = 1608.178(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 2546.678(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 2643(mm2)
计算箍筋面积：Av = 0.417(mm2/mm)
截面弯矩 M(标准值) = 1531.598(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.268(mm)。
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各组合最不利结果
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(一) 滑移验算
安全系数最不利为：组合1(组合1)
抗滑力 = 283.660(kN),滑移力 = 195.084(kN)。
滑移验算满足: Kc = 1.454 > 1.300
滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)
滑动稳定方程满足: 方程值 = 107.275(kN) > 0.0
(二) 倾覆验算
安全系数最不利为：组合1(组合1)
抗倾覆力矩 = 1585.938(kN-M),倾覆力矩 = 396.401(kN-m)。
倾覆验算满足: K0 = 4.001 > 1.500
滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1021.816(kN-m) > 0.0
(三) 地基验算
作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.103
墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=147.087
墙踵处地基承载力验算最不利为：组合2(组合2)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=110.785
地基平均承载力验算最不利为：组合2(组合1)
地基平均承载力验算满足: 压应力=128.936
(四) 墙趾板强度计算
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面弯矩: M = 133.397(kN-m)
配筋面积: As = 1085(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面剪力: Q = 174.431(kN)
配筋面积: Av = 1.800(mm2/mm)
裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)
裂缝宽度: w = 0.379(mm)
(五) 墙踵板强度计算
截面高度: H' = 0.500(m)
支座截面抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
支座弯矩: M = 489.258(kN-m)
支座截面纵筋面积: As = 4300(mm2)
支座截面抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
支座剪力: Q = 638.163(kN)
支座截面箍筋面积: Av = 2.986(mm2/mm)
支座裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)
跨中裂缝宽度: w = 0.315(mm)
跨中截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
跨中弯矩: M = 293.555(kN-m)
跨中截面配筋面积: As = 2467(mm2)
跨中裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)
跨中裂缝宽度: w = 0.364(mm)
(六) 墙面板强度计算
截面高度: H' = 0.400(m)
[水平向强度验算]
跨中截面抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
跨中截面弯矩: M = 20.442(kN-m/m)
跨中截面配筋面积: As = 782(mm2)
跨中裂缝最不利结果：组合1(组合1)
裂缝宽度: w = 0.104(mm)
支座截面抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
支座截面弯矩: M = 34.069(kN-m/m)
支座截面配筋面积: As = 782(mm2)
支座截面抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
支座截面剪力: Q = 44.438(kN/m)
支座截面配筋面积: Av = 1.800(mm2/mm)
支座裂缝最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.173(mm)
[竖向强度验算]
截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 最大正弯矩: M = 11.998(kN-m/m) 截面配筋面积: As = 782(mm2) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.061(mm)
截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 最大负弯矩: M = 47.993(kN-m/m) 截面配筋面积: As = 782(mm2) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.244(mm)
(七) 肋板截面强度验算
[距离墙顶 2.250(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.025(m)
翼缘宽度 BT = 1.550(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: M = 0.000(kN-m) 配筋面积: As = 904(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: Q = 0.000(kN)
配筋面积: Av = 0.720(mm2/mm) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.000(mm)
[距离墙顶 4.500(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.650(m)
翼缘宽度 BT = 2.700(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: M = 3.356(kN-m) 配筋面积: As = 1484(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: Q = 16.179(kN) 配筋面积: Av = 0.720(mm2/mm) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.002(mm)
[距离墙顶 6.750(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.275(m)
翼缘宽度 BT = 3.850(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: M = 318.266(kN-m) 配筋面积: As = 2063(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: Q = 316.167(kN) 配筋面积: Av = 0.720(mm2/mm) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.087(mm)
[距离墙顶 9.000(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.900(m)
翼缘宽度 BT = 5.000(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: M = 1608.178(kN-m) 配筋面积: As = 2643(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: Q = 869.443(kN) 配筋面积: Av = 0.720(mm2/mm) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.268(mm)
扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路]
计算项目：扶壁式挡土墙 2
计算时间：2012-05-26 14:01:44 星期六
------------------------------------------------------------------------
原始条件:
墙身尺寸:
墙身总高: 9.500(m)
墙宽: 0.400(m)
墙趾悬挑长DL: 1.500(m)
墙踵悬挑长DL1: 2.500(m)
底板高DH: 0.500(m)
墙趾端部高DH0: 0.400(m)
扶肋间距: 5.000(m)
扶肋厚: 0.400(m)
扶壁两端墙面板悬挑长度: 1.886(m)
钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)
墙趾埋深: 1.500(m)
物理参数:
混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)
混凝土强度等级: C30
纵筋级别: HRB335
抗剪腹筋级别: R235
裂缝计算钢筋直径: 20(mm)
挡土墙类型: 一般挡土墙
墙后填土内摩擦角: 30.000(度)
墙后填土粘聚力: 25.000(kPa)
墙后填土容重
: 19.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)
地基土容重: 18.000(kN/m3)
修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)
地基承载力特征值提高系数:
墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300
平均值提高系数: 1.000
墙底摩擦系数: 0.500
地基土类型: 土质地基
地基土内摩擦角: 30.000(度)
土压力计算方法: 库仑
坡线土柱:
坡面线段数: 2
折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数
1 3.000 2.000 0
2 5.000 0.000 0
地面横坡角度: 20.000(度)
填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
挡墙分段长度: 10.000(m)
钢筋混凝土配筋计算依据:《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) =====================================================================
第 1 种情况: 组合1
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √
2. 填土重力分项系数 = 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √
=============================================
[土压力计算] 计算高度为 9.500(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 32.676(度)
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 27.664(度)
Ea=274.663(kN) Ex=195.084(kN) Ey=193.345(kN) 作用点高度 Zy=2.032(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在
墙身截面积 = 5.725(m2) 重量 = 143.125 (kN)
整个墙踵上的土重(不包括超载) = 202.500(kN) 重心坐标(1.189,-6.000)(相对于墙面坡上角点)
墙趾板上的土重 = 28.350(kN) 相对于趾点力臂=0.738(m)
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数 = 0.500
滑移力= 195.084(kN) 抗滑力= 283.660(kN)
滑移验算满足: Kc = 1.454 > 1.300
滑动稳定方程验算：
滑动稳定方程满足: 方程值 = 107.275(kN) > 0.0
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.908 (m)
相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.689 (m)
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.738 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.865 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.032 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 396.401(kN-m) 抗倾覆力矩= 1585.938(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 4.001 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1021.816(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基底压应力: 趾部=147.087 踵部=110.785(kPa)
最大应力与最小应力之比 = 147.087 / 110.785 = 1.328
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.103
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=147.087
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=110.785
地基平均承载力验算满足: 压应力=128.936
(四) 墙趾板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
截面弯矩: M = 133.397(kN-m)
纵向受拉钢筋：As = 1085.260(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
截面剪力: Q = 174.431(kN)
剪力设计值 = 174.431(kN)
截面弯矩: M(标准值) = 127.045(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.379(mm)。
(五) 墙踵板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
截面高度: H' = 0.500(m)
踵板边缘的法向应力 = 264.250(kPa)
踵板边缘的法向应力标准值 = 261.811(kPa)
支座弯矩: M = 489.258(kN-m/m)
纵向受拉钢筋：As = 4299.810(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 461.659(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.315(mm)。
踵板与肋结合处剪力: Q = 638.163(kN/m)
抗剪箍筋面积：Av = 2.986(mm2/mm) > Avmin = 1.800(mm2/mm)。
跨中弯矩: M = 293.555(kN-m/m)
纵向受拉钢筋：As = 2467.010(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 276.996(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.364(mm)。
(六) 墙面板强度计算
截面高度: H' = 0.400(m)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力 = 18.401(kPa)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值) = 18.401(kPa)
[水平向强度验算]
净跨长为4.600(m)
支座弯矩: M = 34.069(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 32.447(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.173(mm)。
支座处剪力: Q = 44.438(kN/m)
剪力设计值 = 44.438(kN)
跨中弯矩: M = 20.442(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 19.468(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.104(mm)。
[竖向强度验算]
最大正弯矩: M = 11.998(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
最大正弯矩: M(标准值) = 11.427(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.061(mm)。
最大负弯矩: M = 47.993(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
最大负弯矩: M(标准值) = 45.708(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.244(mm)。
(七) 肋板截面强度验算
[距离墙顶 2.250(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.025(m)
翼缘宽度 BT = 1.550(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 0.000(kN)
截面弯矩 M = 0.000(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 871.232(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 904(mm2)
剪力设计值 = 0.000(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 0.000(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.000(mm)。
[距离墙顶 4.500(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.650(m)
翼缘宽度 BT = 2.700(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 16.179(kN)
截面弯矩 M = 3.356(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1429.714(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 1484(mm2)
剪力设计值 = 16.179(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 3.196(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.002(mm)。
[距离墙顶 6.750(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.275(m)
翼缘宽度 BT = 3.850(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 316.167(kN)
截面弯矩 M = 318.266(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1988.196(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 2063(mm2)
剪力设计值 = 316.167(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 303.111(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.087(mm)。
[距离墙顶 9.000(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.900(m)
翼缘宽度 BT = 5.000(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 869.443(kN)
截面弯矩 M = 1608.178(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 2546.678(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 2643(mm2)
计算箍筋面积：Av = 0.417(mm2/mm)
截面弯矩 M(标准值) = 1531.598(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.268(mm)。
=====================================================================
第 2 种情况: 组合2
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √
2. 填土重力分项系数 = 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √
=============================================
[土压力计算] 计算高度为 9.500(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 32.676(度)
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 27.664(度)
Ea=274.663(kN) Ex=195.084(kN) Ey=193.345(kN) 作用点高度 Zy=2.032(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在
墙身截面积 = 5.725(m2) 重量 = 143.125 (kN)
整个墙踵上的土重(不包括超载) = 202.500(kN) 重心坐标(1.189,-6.000)(相对于墙面坡上角点)
墙趾板上的土重 = 28.350(kN) 相对于趾点力臂=0.738(m)
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数 = 0.500
滑移力= 195.084(kN) 抗滑力= 283.660(kN)
滑移验算满足: Kc = 1.454 > 1.300
滑动稳定方程验算：
滑动稳定方程满足: 方程值 = 107.275(kN) > 0.0
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.908 (m)
相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.689 (m)
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.738 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.865 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.032 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 396.401(kN-m) 抗倾覆力矩= 1585.938(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 4.001 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1021.816(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基底压应力: 趾部=147.087 踵部=110.785(kPa)
最大应力与最小应力之比 = 147.087 / 110.785 = 1.328
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.103
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=147.087
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=110.785
地基平均承载力验算满足: 压应力=128.936
(四) 墙趾板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
截面弯矩: M = 133.397(kN-m)
纵向受拉钢筋：As = 1085.260(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
截面剪力: Q = 174.431(kN)
剪力设计值 = 174.431(kN)
截面弯矩: M(标准值) = 127.045(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.379(mm)。
(五) 墙踵板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 567.320(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.537(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.103(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.097(m)
基础底压应力: 趾点=147.087 踵点=110.785(kPa)
截面高度: H' = 0.500(m)
踵板边缘的法向应力 = 264.250(kPa)
踵板边缘的法向应力标准值 = 261.811(kPa)
支座弯矩: M = 489.258(kN-m/m)
纵向受拉钢筋：As = 4299.810(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 461.659(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.315(mm)。
踵板与肋结合处剪力: Q = 638.163(kN/m)
抗剪箍筋面积：Av = 2.986(mm2/mm) > Avmin = 1.800(mm2/mm)。
跨中弯矩: M = 293.555(kN-m/m)
纵向受拉钢筋：As = 2467.010(mm2) > Asmin = 1005.268(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 276.996(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.364(mm)。
(六) 墙面板强度计算
截面高度: H' = 0.400(m)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力 = 18.401(kPa)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值) = 18.401(kPa)
[水平向强度验算]
净跨长为4.600(m)
支座弯矩: M = 34.069(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 32.447(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.173(mm)。
支座处剪力: Q = 44.438(kN/m)
剪力设计值 = 44.438(kN)
跨中弯矩: M = 20.442(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 19.468(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.104(mm)。
[竖向强度验算]
最大正弯矩: M = 11.998(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
最大正弯矩: M(标准值) = 11.427(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.061(mm)。
最大负弯矩: M = 47.993(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 781.875(mm2)
最大负弯矩: M(标准值) = 45.708(kN-m/m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.244(mm)。
(七) 肋板截面强度验算
[距离墙顶 2.250(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.025(m)
翼缘宽度 BT = 1.550(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 0.000(kN)
截面弯矩 M = 0.000(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 871.232(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 904(mm2)
剪力设计值 = 0.000(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 0.000(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.000(mm)。
[距离墙顶 4.500(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.650(m)
翼缘宽度 BT = 2.700(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 16.179(kN)
截面弯矩 M = 3.356(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1429.714(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 1484(mm2)
剪力设计值 = 16.179(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 3.196(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.002(mm)。
[距离墙顶 6.750(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.275(m)
翼缘宽度 BT = 3.850(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 316.167(kN)
截面弯矩 M = 318.266(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1988.196(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 2063(mm2)
剪力设计值 = 316.167(kN)
截面弯矩 M(标准值) = 303.111(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.087(mm)。
[距离墙顶 9.000(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.900(m)
翼缘宽度 BT = 5.000(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
截面剪力 Q = 869.443(kN)
截面弯矩 M = 1608.178(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 2546.678(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos? = 2643(mm2)
计算箍筋面积：Av = 0.417(mm2/mm)
截面弯矩 M(标准值) = 1531.598(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.268(mm)。
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各组合最不利结果
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(一) 滑移验算
安全系数最不利为：组合1(组合1)
抗滑力 = 283.660(kN),滑移力 = 195.084(kN)。
滑移验算满足: Kc = 1.454 > 1.300
滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)
滑动稳定方程满足: 方程值 = 107.275(kN) > 0.0
(二) 倾覆验算
安全系数最不利为：组合1(组合1)
抗倾覆力矩 = 1585.938(kN-M),倾覆力矩 = 396.401(kN-m)。
倾覆验算满足: K0 = 4.001 > 1.500
滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1021.816(kN-m) > 0.0
(三) 地基验算
作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.103
墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=147.087
墙踵处地基承载力验算最不利为：组合2(组合2)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=110.785
地基平均承载力验算最不利为：组合2(组合1)
地基平均承载力验算满足: 压应力=128.936
(四) 墙趾板强度计算
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面弯矩: M = 133.397(kN-m)
配筋面积: As = 1085(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面剪力: Q = 174.431(kN)
配筋面积: Av = 1.800(mm2/mm)
裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)
裂缝宽度: w = 0.379(mm)
(五) 墙踵板强度计算
截面高度: H' = 0.500(m)
支座截面抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
支座弯矩: M = 489.258(kN-m)
支座截面纵筋面积: As = 4300(mm2)
支座截面抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
支座剪力: Q = 638.163(kN)
支座截面箍筋面积: Av = 2.986(mm2/mm)
支座裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)
跨中裂缝宽度: w = 0.315(mm)
跨中截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
跨中弯矩: M = 293.555(kN-m)
跨中截面配筋面积: As = 2467(mm2)
跨中裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)
跨中裂缝宽度: w = 0.364(mm)
(六) 墙面板强度计算
截面高度: H' = 0.400(m)
[水平向强度验算]
跨中截面抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
跨中截面弯矩: M = 20.442(kN-m/m)
跨中截面配筋面积: As = 782(mm2)
跨中裂缝最不利结果：组合1(组合1)
裂缝宽度: w = 0.104(mm)
支座截面抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
支座截面弯矩: M = 34.069(kN-m/m)
支座截面配筋面积: As = 782(mm2)
支座截面抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
支座截面剪力: Q = 44.438(kN/m)
支座截面配筋面积: Av = 1.800(mm2/mm)
支座裂缝最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.173(mm)
[竖向强度验算]
截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 最大正弯矩: M = 11.998(kN-m/m) 截面配筋面积: As = 782(mm2) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.061(mm)
截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 最大负弯矩: M = 47.993(kN-m/m) 截面配筋面积: As = 782(mm2) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.244(mm)
(七) 肋板截面强度验算
[距离墙顶 2.250(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.025(m)
翼缘宽度 BT = 1.550(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: M = 0.000(kN-m) 配筋面积: As = 904(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: Q = 0.000(kN)
配筋面积: Av = 0.720(mm2/mm) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.000(mm)
[距离墙顶 4.500(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 1.650(m)
翼缘宽度 BT = 2.700(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: M = 3.356(kN-m) 配筋面积: As = 1484(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: Q = 16.179(kN) 配筋面积: Av = 0.720(mm2/mm) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.002(mm)
[距离墙顶 6.750(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.275(m)
翼缘宽度 BT = 3.850(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: M = 318.266(kN-m) 配筋面积: As = 2063(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: Q = 316.167(kN) 配筋面积: Av = 0.720(mm2/mm) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.087(mm)
[距离墙顶 9.000(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度 H = 2.900(m)
翼缘宽度 BT = 5.000(m)
翼缘高度 HT = 0.400(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: M = 1608.178(kN-m) 配筋面积: As = 2643(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩: Q = 869.443(kN) 配筋面积: Av = 0.720(mm2/mm) 裂缝计算最不利结果：组合1(组合1) 裂缝宽度: w = 0.268(mm)