第34卷第6期2012年12月
山东冶金
Shandong Metallurgy
Vol.34No.6December 2012
1前
响，尤其对钢铁、焦化行业产生严重冲击，全国大部分焦化企业亏损，单纯靠焦化产品已经很难在市场中生存。为了在市场中更具竞争力，拉长产业链，青钢兖州焦化厂决定投资焦炉煤气制甲醇项目。为满足日后甲醇装置对煤气中H 2S 含量＜20mg/m3的要求，对化产回收车间原有脱硫装置进行改造，采用以煤气中氨为碱源、脱硫与再生一塔式三级脱硫工艺。
2PDS 脱硫工艺原理及流程
用水吸收焦炉煤气中的氨，变为氨水溶液，氨水溶液将煤气中的硫化氢吸收后，在催化剂PDS 的作用下氧化成硫磺。失去活性的PDS 在空气的作用下重新恢复活性。反应化学方程式如下［1-2］：
NH 3＋H2O→NH4OH，H 2S＋NH4OH→NH4HS＋H2O，
，
PDS （还原态）＋O2→PDS（氧化态）。从鼓风机来的煤气，温度35℃，送入预冷塔与循环氨水换热，温度降至30℃，并将煤气中的焦油、萘进一步脱除后送入脱硫再生塔脱硫段第一级。脱硫段内装有3层轻瓷填料，煤气顺序经过脱硫段三级脱硫，经捕雾器脱除煤气中的水雾后送往硫铵工段。
脱硫液再生后靠重力作用流至脱硫再生塔脱硫段，通过14个喷头均匀喷洒，与煤气逆流接触，充分吸收煤气中的H 2S 后流至脱硫塔塔底循环槽，经
收稿日期：2012-03-01作者简介：李秀春，男，1982年生，2009年毕业于安徽工业大学化学工艺专业，工学硕士。现为青岛钢铁集团兖州焦化厂甲醇车间主任助理，从事化工技术和管理工作。
新鲜氨
水进口
氨水去澄清槽
煤气预进口冷
塔
脱硫塔
24
PDS法焦炉煤气脱硫工艺分析
李秀春，秦宪法，尚连莹
（青岛钢铁集团兖州焦化厂，山东兖州272117）
摘
要：PDS 法焦炉煤气脱硫工艺采用PDS （双核酞箐钴磺酸盐）为催化剂，煤气中氨为碱源，脱硫与再生一塔式脱硫工艺，
共有三级脱硫，塔后硫化氢含量＜20mg/m3，脱硫效率达96%以上。生产过程分析表明，影响脱硫效率的因素包括脱硫塔进口煤气中硫化氢浓度、脱硫液中挥发氨及复盐浓度等；生产中还存在管道设备腐蚀严重、脱硫液换热器能力不足、喷射再生器易堵塞及硫磺分离输送困难等问题，需进一步完善。关键词：焦炉煤气；脱硫；PDS 工艺；一塔式；双核酞箐钴磺酸盐图分类：TQ546.5
文献标识码：B
文章编号：1004-4620（2012）06-0024-02
言
脱硫液循环泵送至脱硫再生塔塔顶再生段。再生段共有16个喷射再生器，自吸空气与脱硫液混合后将脱硫液再生。再生后产生硫泡沫浮于再生槽表面，通过调整再生槽液位，将浮于再生槽表面的硫泡沫溢流（通过溢流堰）至硫泡沫槽。硫泡沫通过硫泡沫泵送至离心机，分离出硫磺装袋外售。清夜返回脱硫塔塔底循环槽内循环使用。催化剂经催化剂槽搅拌溶解后，配置成0.5%PDS溶液，用催化剂泵打入脱硫液循环泵入口处。脱硫液温度偏高时，通过一级脱硫液循环泵出口冷却器调节。
脱硫工艺流程见图1［3-4］。
去硫铵工段
2009年以来，金融危机对我国经济产生重大影
离心机
脱硫液循环泵溶液中间槽硫泡沫泵氨水循环泵
补水进口捕雾器
图1PDS 脱硫工艺流程
3生产过程分析
PDS 脱硫脱氰装置于2010年5月开车运行，由于开车初期系统运行波动较大，经过近1a 的改进和调整，目前脱硫效率已比较稳定（见表1）。选取近期（2011年11月份）的生产数据进行分析，数据统计情况见表2～4。
3.1影响脱硫效率的因素分析
统计数据表明，2011年11月份脱硫效率比较稳定，三级脱硫塔出口脱硫效率均在96%以上，但三级脱硫塔出口硫化氢含量波动较大，最高三级脱硫出口硫化氢含量达到117.71mg/m3，虽均满足工业煤气＜200mg/m3的脱硫要求，但严重超过设计指标和后系统焦炉煤气制甲醇工艺要求的20mg/m3。由表2～4的数据分析，影响脱硫效率的主要因素如下：
李秀春等PDS 法焦炉煤气脱硫工艺分析2012年第6期
表1
脱硫液煤气温度/℃温度/℃＜40
＜30
工艺指标控制情况
煤气中焦油煤气中萘副盐含量/再生空气量/硫化氢/
-3-3
含量/（mg ·m ）含量/（g ·m ）（g ·L -1）富液量（mg ·Nm -3）
＜50
＜0.5
＜400
1.5
＜20
表2
2262.53～4444.75
3509.52
781.95～1831.99
1363.60
2011年11月份脱硫效率统计数据
133.54～597.77
403.25
81.23～94.50
88.26
9.01～111.71
55.58
96.39～99.77
98.32
塔前含硫/（mg ·m -3）一级出口/（mg ·m -3）脱硫效率/%二级出口/（mg ·m -3）脱硫效率/%三级出口/（mg ·m -3）脱硫效率/%
55.27～67.83
61.26
表3
挥发氨/（g ·L -1）2.58～3.32
2.85
PDS×10-6115.72～145.17
131.76
2011年11月份吸收过程统计数据
脱硫效率/%96.39～99.77
98.32
11.5～12.712.01
1169～12581221.6
30～3832.3
3
煤气温度/℃煤气压力/kPa脱硫液量/（m -1）脱硫液温度/℃
25～27
26.14
表4
61.01
2011年11月份脱硫液指标统计数据
总盐/（g ·L -1）悬浮硫/（g ·L -1）脱硫效率/%
5.53
98.32
（NH 4）/g ·L -1）NH 4SCN/（g ·L -1）2S 2O 3（
302.19363.2
1）一级脱硫塔进口硫化氢含量波动较大，1个月内，从2262.53mg/m3到4444.75mg/m3上下波动，直接影响塔后硫化氢含量和脱硫效率的稳定。
2）开工以来，系统中挥发氨一直维持在2.58～3.32g/L，远低于正常脱硫时7～10g/L挥发氨的要求，造成硫化氢吸收过程困难［5］。
3）鼓冷工段中电捕焦油器工作不正常，煤气进入脱硫塔时焦油含量超标，导致填料表面、脱硫液中含有焦油，降低气液接触面积和催化剂活性，使脱硫效率降低。
4）经过一段时间运行后，脱硫液中副盐浓度不断提高，最高已达到444g/L。副盐浓度升高导致脱硫效率下降。
5）溶液中间槽中硫泡沫搅拌不均匀，硫磺容易沉积，难以通过硫泡沫泵外排，造成系统中悬浮硫含量升高，最高已达到7.69g/L，影响脱硫效果。3.2运行中发现的问题及解决方法
1）脱硫液循环泵出口管道发现裂纹，脱硫液泵经常损坏，造成脱硫工况一度不正常，脱硫效率下降，工人操作强度加大。将原脱硫液管道全部更换为符合要求的304材质管道，并对脱硫液循环泵逐个找正重新安装。
2）催化剂加入管道过细，容易堵塞管道使催化剂添加困难。将原设计离心式管道泵改为往复式计量泵。
3）整套装置中只有1台脱硫液冷却器，使脱硫液温度升高，副盐浓度增大，废液无有效处理方法，主要依靠离心机出硫时带出部分废液和副盐。计划增加副盐提取装置及两台脱硫液换热器。
4）再生塔液位调节器不能正常升降，塔顶液位主要通过脱硫液循环泵出口调节阀开度调节，硫泡沫层不稳定，影响脱硫效果。
5）再生槽喷射再生器容易堵塞，通过硫泡沫层情况判断再生效果，生产时喷射器入口压力保持在0.35MPa，已对16个喷射器逐个清洗一次。
6）再生槽硫泡沫溢流管道易堵塞，注意保证溢流。现已将清水管道引入溢流管，始终保证管道中有水流动，可有效防止管道堵塞。
7）硫泡沫槽只有1个喷头喷洒搅拌硫泡沫，很难将硫泡沫搅拌均匀，导致硫磺沉积无法通过硫泡沫泵送出，系统中悬浮硫增高。目前正计划增加喷头的数量。
8）熔硫操作因蒸汽消耗量大、工艺复杂、操作不稳定等因素，已将两台熔硫釜改为两台离心式过滤机。离心机操作简单，适于间歇操作，出硫稳定，但硫磺品质较差，含水量高。
4结语
PDS 法焦炉煤气脱硫工艺以煤气中氨为碱源，自带氨运行，运行成本低，脱硫效果稳定，可使脱硫效率达到96%以上，脱硫再生塔二塔合一，节省占地和投资，再生槽采用喷射器自吸空气，再生效果好，富液再生后，靠重力流入脱硫塔，减少动力消耗，硫磺分离采用离心机，使操作简单、稳定。
参考文献：
［1］孔秋明，陈彬.PDS催化脱硫机理和工业应用［J ］.上海化工，
2003（11）：29-32.
［2］郑志胜，曹砚君.TEA络合铁法脱硫的研究［J ］.华东理工大学
学报，1996，22（2）：19-23.
［3］贺英群.焦炉煤气脱硫工艺的研究［J ］.鞍钢技术，1997（6）：
6-13.
［4］马希博，于忠涛，王利，等.鞍钢—塔式焦炉煤气脱硫脱氰技术
［C ］//中国金属学会.中国金属学会2003中国钢铁年会论文集（2）.北京：冶金工业出版社，2003：687.
［5］倪国强.HPF法煤气脱硫工艺生产实践中几个问题的探讨
［J ］.煤化工，2006（3）：61-62.
（下转第30页）
25
2012年12月
400钙离子含量/（m g ·L -1）
300200100
30
6090时间/min
120
150
第34卷
果，清洗前后冷却后温度对比见表1。
表1
清洗前后冷却后温度对比
℃
图2清洗过程中钙离子浓度变化曲线
冷却器清洗对结垢和黏泥的去除收到了令人满意的效果，提高了冷却器换热效果和运行效率，整个过程对由碳钢、海军铜组成的冷却器本体保护较好，实现了设备的安全稳定运行。但清洗后，发现有类似冷却塔填料碎片的塑料颗粒物仍存在于换热管缝隙之中，很难用药物去除，只能采用手工的方法人工取出。
参考文献：
［1］陈朝东.循环冷却水处理技术问答［M ］.北京：化学工业出版
社，2009.
待符合要求后，排尽碱液，立即用清水彻底清洗。
4）污水的处理。对清洗结束后置换的的污水采用先沉降后稀释的处理方式，沉降后的泥沙外运，上层的污水由济钢污水厂集中处理，稀释达标后排放。
4结语
清洗完成后通过试车冷却后温度验证清洗效
YU Qitao
Cleaning Practice of the Cooler of Centrifugal Compressor
（Jinan Baode Gas Co., Ltd, Jinan 250101, China)
Abstract:Through analyzing the operation characteristics and water quality control indexes of circulating cooling water in ingersoll-rand nitrogen compressor cooler in Jinan Baode Gas Company, the scaling reason is that the water channel is narrow, water flowing is lesser and the quality of circulating water is poor. By taking pickling process for the scale removal in the cooler, at the same time getting into copper corrosion inhibitors and iron corrosion inhibitor in the water, the potions of cationic is not complex metal simple substance, so that scale can be disposed with without pipe corrosion, the cooler heat effect and efficiency were improved. Key words:centrifugal compressor; cooler; circulating cooling water; cleaning; pickling
（上接第23页）
Optimization Measures of 70kg Grade High Strength Steel Plate Shaped
in the Process of Controlled Cooling
ZHANG Yingjie 1,2, GUAN Xiaojun 1
（1School of Material Science and Engineering, Shandong University, Jinan 250061, China;
2Jinan Iron and Steel Group Corporation, Jinan 250101, China ）
Abstract:Optimizing and adjusting heating system is to assure the heating quality of billet and to eliminate black mark; Adopting low speed rolling with small percent reduction while giving full play to the role of pre-straightening machine were to reduce plate buckling before water cooling; And by improving Mulpic self-adaptive coefficient, water convexity and other parameters, the flatness of plate was increased and the properties were ensured. The primary percent of pass of 70kg grade high strength steel plate in TMCP state reached 92.29%.
Key words:high strength steel; controlled rolling and controlled cooling; plate shape control; Mulpic system
（上接第25页）
Study on Desulphurization Technology of Coke Oven Gas by PDS Process
LI Xiuchun, QIN Xianfa, SHANG Lianying
（The Coking and Chemistry Plant, Qingdao Iron and Steel Group Co., Ltd., Yanzhou 272100, China ）
Abstract:PDS coke oven gas dusulphurization process makes use of PDS (binuclearmetallo phthalocyanine) as catalyst and the ammonia in the gas as alkali source. Combination of dusulphurization tower with regeneration column and three-stage absorbing hydrogen sulfide are adopted in the dusulphurization process. The hydrogen sulfide content in clean gas is less than 20milligram per normal cubic meter and the desulfurization efficiency reached 96above Analysis of the practice data showed that the factors affecting desulfurization efficiency include hydrogen sulfide content in raw gas, the concentration of volatile ammonia and double salts in desulfurizing solution and so on. In production there still be problems to need further improvement, such as serious corrosion of pipeline equipment, insufficient cooling capacity of heat exchanger, easy blockage of regeneration ejector and the difficulty of suspended sulfur enrichment by flotation and carried by pipeline, etc.
Key words:coke oven gas; defulfurization; PDS process; one tower type; binuclear metallo phthalocyanine
30
第34卷第6期2012年12月
山东冶金
Shandong Metallurgy
Vol.34No.6December 2012
1前
响，尤其对钢铁、焦化行业产生严重冲击，全国大部分焦化企业亏损，单纯靠焦化产品已经很难在市场中生存。为了在市场中更具竞争力，拉长产业链，青钢兖州焦化厂决定投资焦炉煤气制甲醇项目。为满足日后甲醇装置对煤气中H 2S 含量＜20mg/m3的要求，对化产回收车间原有脱硫装置进行改造，采用以煤气中氨为碱源、脱硫与再生一塔式三级脱硫工艺。
2PDS 脱硫工艺原理及流程
用水吸收焦炉煤气中的氨，变为氨水溶液，氨水溶液将煤气中的硫化氢吸收后，在催化剂PDS 的作用下氧化成硫磺。失去活性的PDS 在空气的作用下重新恢复活性。反应化学方程式如下［1-2］：
NH 3＋H2O→NH4OH，H 2S＋NH4OH→NH4HS＋H2O，
，
PDS （还原态）＋O2→PDS（氧化态）。从鼓风机来的煤气，温度35℃，送入预冷塔与循环氨水换热，温度降至30℃，并将煤气中的焦油、萘进一步脱除后送入脱硫再生塔脱硫段第一级。脱硫段内装有3层轻瓷填料，煤气顺序经过脱硫段三级脱硫，经捕雾器脱除煤气中的水雾后送往硫铵工段。
脱硫液再生后靠重力作用流至脱硫再生塔脱硫段，通过14个喷头均匀喷洒，与煤气逆流接触，充分吸收煤气中的H 2S 后流至脱硫塔塔底循环槽，经
收稿日期：2012-03-01作者简介：李秀春，男，1982年生，2009年毕业于安徽工业大学化学工艺专业，工学硕士。现为青岛钢铁集团兖州焦化厂甲醇车间主任助理，从事化工技术和管理工作。
新鲜氨
水进口
氨水去澄清槽
煤气预进口冷
塔
脱硫塔
24
PDS法焦炉煤气脱硫工艺分析
李秀春，秦宪法，尚连莹
（青岛钢铁集团兖州焦化厂，山东兖州272117）
摘
要：PDS 法焦炉煤气脱硫工艺采用PDS （双核酞箐钴磺酸盐）为催化剂，煤气中氨为碱源，脱硫与再生一塔式脱硫工艺，
共有三级脱硫，塔后硫化氢含量＜20mg/m3，脱硫效率达96%以上。生产过程分析表明，影响脱硫效率的因素包括脱硫塔进口煤气中硫化氢浓度、脱硫液中挥发氨及复盐浓度等；生产中还存在管道设备腐蚀严重、脱硫液换热器能力不足、喷射再生器易堵塞及硫磺分离输送困难等问题，需进一步完善。关键词：焦炉煤气；脱硫；PDS 工艺；一塔式；双核酞箐钴磺酸盐图分类：TQ546.5
文献标识码：B
文章编号：1004-4620（2012）06-0024-02
言
脱硫液循环泵送至脱硫再生塔塔顶再生段。再生段共有16个喷射再生器，自吸空气与脱硫液混合后将脱硫液再生。再生后产生硫泡沫浮于再生槽表面，通过调整再生槽液位，将浮于再生槽表面的硫泡沫溢流（通过溢流堰）至硫泡沫槽。硫泡沫通过硫泡沫泵送至离心机，分离出硫磺装袋外售。清夜返回脱硫塔塔底循环槽内循环使用。催化剂经催化剂槽搅拌溶解后，配置成0.5%PDS溶液，用催化剂泵打入脱硫液循环泵入口处。脱硫液温度偏高时，通过一级脱硫液循环泵出口冷却器调节。
脱硫工艺流程见图1［3-4］。
去硫铵工段
2009年以来，金融危机对我国经济产生重大影
离心机
脱硫液循环泵溶液中间槽硫泡沫泵氨水循环泵
补水进口捕雾器
图1PDS 脱硫工艺流程
3生产过程分析
PDS 脱硫脱氰装置于2010年5月开车运行，由于开车初期系统运行波动较大，经过近1a 的改进和调整，目前脱硫效率已比较稳定（见表1）。选取近期（2011年11月份）的生产数据进行分析，数据统计情况见表2～4。
3.1影响脱硫效率的因素分析
统计数据表明，2011年11月份脱硫效率比较稳定，三级脱硫塔出口脱硫效率均在96%以上，但三级脱硫塔出口硫化氢含量波动较大，最高三级脱硫出口硫化氢含量达到117.71mg/m3，虽均满足工业煤气＜200mg/m3的脱硫要求，但严重超过设计指标和后系统焦炉煤气制甲醇工艺要求的20mg/m3。由表2～4的数据分析，影响脱硫效率的主要因素如下：
李秀春等PDS 法焦炉煤气脱硫工艺分析2012年第6期
表1
脱硫液煤气温度/℃温度/℃＜40
＜30
工艺指标控制情况
煤气中焦油煤气中萘副盐含量/再生空气量/硫化氢/
-3-3
含量/（mg ·m ）含量/（g ·m ）（g ·L -1）富液量（mg ·Nm -3）
＜50
＜0.5
＜400
1.5
＜20
表2
2262.53～4444.75
3509.52
781.95～1831.99
1363.60
2011年11月份脱硫效率统计数据
133.54～597.77
403.25
81.23～94.50
88.26
9.01～111.71
55.58
96.39～99.77
98.32
塔前含硫/（mg ·m -3）一级出口/（mg ·m -3）脱硫效率/%二级出口/（mg ·m -3）脱硫效率/%三级出口/（mg ·m -3）脱硫效率/%
55.27～67.83
61.26
表3
挥发氨/（g ·L -1）2.58～3.32
2.85
PDS×10-6115.72～145.17
131.76
2011年11月份吸收过程统计数据
脱硫效率/%96.39～99.77
98.32
11.5～12.712.01
1169～12581221.6
30～3832.3
3
煤气温度/℃煤气压力/kPa脱硫液量/（m -1）脱硫液温度/℃
25～27
26.14
表4
61.01
2011年11月份脱硫液指标统计数据
总盐/（g ·L -1）悬浮硫/（g ·L -1）脱硫效率/%
5.53
98.32
（NH 4）/g ·L -1）NH 4SCN/（g ·L -1）2S 2O 3（
302.19363.2
1）一级脱硫塔进口硫化氢含量波动较大，1个月内，从2262.53mg/m3到4444.75mg/m3上下波动，直接影响塔后硫化氢含量和脱硫效率的稳定。
2）开工以来，系统中挥发氨一直维持在2.58～3.32g/L，远低于正常脱硫时7～10g/L挥发氨的要求，造成硫化氢吸收过程困难［5］。
3）鼓冷工段中电捕焦油器工作不正常，煤气进入脱硫塔时焦油含量超标，导致填料表面、脱硫液中含有焦油，降低气液接触面积和催化剂活性，使脱硫效率降低。
4）经过一段时间运行后，脱硫液中副盐浓度不断提高，最高已达到444g/L。副盐浓度升高导致脱硫效率下降。
5）溶液中间槽中硫泡沫搅拌不均匀，硫磺容易沉积，难以通过硫泡沫泵外排，造成系统中悬浮硫含量升高，最高已达到7.69g/L，影响脱硫效果。3.2运行中发现的问题及解决方法
1）脱硫液循环泵出口管道发现裂纹，脱硫液泵经常损坏，造成脱硫工况一度不正常，脱硫效率下降，工人操作强度加大。将原脱硫液管道全部更换为符合要求的304材质管道，并对脱硫液循环泵逐个找正重新安装。
2）催化剂加入管道过细，容易堵塞管道使催化剂添加困难。将原设计离心式管道泵改为往复式计量泵。
3）整套装置中只有1台脱硫液冷却器，使脱硫液温度升高，副盐浓度增大，废液无有效处理方法，主要依靠离心机出硫时带出部分废液和副盐。计划增加副盐提取装置及两台脱硫液换热器。
4）再生塔液位调节器不能正常升降，塔顶液位主要通过脱硫液循环泵出口调节阀开度调节，硫泡沫层不稳定，影响脱硫效果。
5）再生槽喷射再生器容易堵塞，通过硫泡沫层情况判断再生效果，生产时喷射器入口压力保持在0.35MPa，已对16个喷射器逐个清洗一次。
6）再生槽硫泡沫溢流管道易堵塞，注意保证溢流。现已将清水管道引入溢流管，始终保证管道中有水流动，可有效防止管道堵塞。
7）硫泡沫槽只有1个喷头喷洒搅拌硫泡沫，很难将硫泡沫搅拌均匀，导致硫磺沉积无法通过硫泡沫泵送出，系统中悬浮硫增高。目前正计划增加喷头的数量。
8）熔硫操作因蒸汽消耗量大、工艺复杂、操作不稳定等因素，已将两台熔硫釜改为两台离心式过滤机。离心机操作简单，适于间歇操作，出硫稳定，但硫磺品质较差，含水量高。
4结语
PDS 法焦炉煤气脱硫工艺以煤气中氨为碱源，自带氨运行，运行成本低，脱硫效果稳定，可使脱硫效率达到96%以上，脱硫再生塔二塔合一，节省占地和投资，再生槽采用喷射器自吸空气，再生效果好，富液再生后，靠重力流入脱硫塔，减少动力消耗，硫磺分离采用离心机，使操作简单、稳定。
参考文献：
［1］孔秋明，陈彬.PDS催化脱硫机理和工业应用［J ］.上海化工，
2003（11）：29-32.
［2］郑志胜，曹砚君.TEA络合铁法脱硫的研究［J ］.华东理工大学
学报，1996，22（2）：19-23.
［3］贺英群.焦炉煤气脱硫工艺的研究［J ］.鞍钢技术，1997（6）：
6-13.
［4］马希博，于忠涛，王利，等.鞍钢—塔式焦炉煤气脱硫脱氰技术
［C ］//中国金属学会.中国金属学会2003中国钢铁年会论文集（2）.北京：冶金工业出版社，2003：687.
［5］倪国强.HPF法煤气脱硫工艺生产实践中几个问题的探讨
［J ］.煤化工，2006（3）：61-62.
（下转第30页）
25
2012年12月
400钙离子含量/（m g ·L -1）
300200100
30
6090时间/min
120
150
第34卷
果，清洗前后冷却后温度对比见表1。
表1
清洗前后冷却后温度对比
℃
图2清洗过程中钙离子浓度变化曲线
冷却器清洗对结垢和黏泥的去除收到了令人满意的效果，提高了冷却器换热效果和运行效率，整个过程对由碳钢、海军铜组成的冷却器本体保护较好，实现了设备的安全稳定运行。但清洗后，发现有类似冷却塔填料碎片的塑料颗粒物仍存在于换热管缝隙之中，很难用药物去除，只能采用手工的方法人工取出。
参考文献：
［1］陈朝东.循环冷却水处理技术问答［M ］.北京：化学工业出版
社，2009.
待符合要求后，排尽碱液，立即用清水彻底清洗。
4）污水的处理。对清洗结束后置换的的污水采用先沉降后稀释的处理方式，沉降后的泥沙外运，上层的污水由济钢污水厂集中处理，稀释达标后排放。
4结语
清洗完成后通过试车冷却后温度验证清洗效
YU Qitao
Cleaning Practice of the Cooler of Centrifugal Compressor
（Jinan Baode Gas Co., Ltd, Jinan 250101, China)
Abstract:Through analyzing the operation characteristics and water quality control indexes of circulating cooling water in ingersoll-rand nitrogen compressor cooler in Jinan Baode Gas Company, the scaling reason is that the water channel is narrow, water flowing is lesser and the quality of circulating water is poor. By taking pickling process for the scale removal in the cooler, at the same time getting into copper corrosion inhibitors and iron corrosion inhibitor in the water, the potions of cationic is not complex metal simple substance, so that scale can be disposed with without pipe corrosion, the cooler heat effect and efficiency were improved. Key words:centrifugal compressor; cooler; circulating cooling water; cleaning; pickling
（上接第23页）
Optimization Measures of 70kg Grade High Strength Steel Plate Shaped
in the Process of Controlled Cooling
ZHANG Yingjie 1,2, GUAN Xiaojun 1
（1School of Material Science and Engineering, Shandong University, Jinan 250061, China;
2Jinan Iron and Steel Group Corporation, Jinan 250101, China ）
Abstract:Optimizing and adjusting heating system is to assure the heating quality of billet and to eliminate black mark; Adopting low speed rolling with small percent reduction while giving full play to the role of pre-straightening machine were to reduce plate buckling before water cooling; And by improving Mulpic self-adaptive coefficient, water convexity and other parameters, the flatness of plate was increased and the properties were ensured. The primary percent of pass of 70kg grade high strength steel plate in TMCP state reached 92.29%.
Key words:high strength steel; controlled rolling and controlled cooling; plate shape control; Mulpic system
（上接第25页）
Study on Desulphurization Technology of Coke Oven Gas by PDS Process
LI Xiuchun, QIN Xianfa, SHANG Lianying
（The Coking and Chemistry Plant, Qingdao Iron and Steel Group Co., Ltd., Yanzhou 272100, China ）
Abstract:PDS coke oven gas dusulphurization process makes use of PDS (binuclearmetallo phthalocyanine) as catalyst and the ammonia in the gas as alkali source. Combination of dusulphurization tower with regeneration column and three-stage absorbing hydrogen sulfide are adopted in the dusulphurization process. The hydrogen sulfide content in clean gas is less than 20milligram per normal cubic meter and the desulfurization efficiency reached 96above Analysis of the practice data showed that the factors affecting desulfurization efficiency include hydrogen sulfide content in raw gas, the concentration of volatile ammonia and double salts in desulfurizing solution and so on. In production there still be problems to need further improvement, such as serious corrosion of pipeline equipment, insufficient cooling capacity of heat exchanger, easy blockage of regeneration ejector and the difficulty of suspended sulfur enrichment by flotation and carried by pipeline, etc.
Key words:coke oven gas; defulfurization; PDS process; one tower type; binuclear metallo phthalocyanine
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