板模板（碗扣式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载设计
三、模板体系设计
设计简图如下：
模板设计平面图
四、面板验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5] ×1=5.97kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.97×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·m； σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.1)×1=2.61kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×2.61×3004/(384×10000×281250)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
五、小梁验算
因[B/lb]取整＝[3300/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为299mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝1.86kN/m 因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+
(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)×0.3＝0.91kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×0.91×0.92+0.117×0.94×0.92＝0.16kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.1×0.92+0.213×3.15×0.9，0.1×0.1×0.92+0.175×3.15×0.9]＝0.61kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.86×0.32/2，0.1×0.32/2+3.15×0.3]＝0.95kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.16，0.61，0.95]＝0.95kN·m σ＝Mmax/W＝0.95×106/83330＝11.35N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.91×0.9+0.617×0.94×0.9＝1.02kN V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.1×0.9+0.675×3.15＝2.18kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.86×0.3，0.1×0.3+3.15]＝3.18kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.02，2.18，3.18]＝3.18kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.18×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.3＝0.84kN/m
跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.84×9004/(100×9350×4166700)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！
挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.84×9004/(100×9350×4166700)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm;
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.84×2994/(8×9350×4166700)＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝299/400＝0.75mm
六、主梁验算
1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2 q1＝0.9max[1.2(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.54kN/m
q1静＝0.9×1.2×(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.3＝0.98kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h ) ×b＝(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.3=0.9kN/m 承载能力极限状态
按三跨连续梁，R'max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.98×0.9+1.2×0.57×0.9＝1.58kN 按悬臂梁，R1＝1.54×0.3＝0.46kN R＝max[R'max，R1]＝1.58kN; 正常使用极限状态
按三跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×0.9×0.9＝0.89kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.9×0.3＝0.27kN R＝max[R'max，R1]＝0.89kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.95×106/166670＝5.67N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×100×100)＝0.47N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
跨中νmax=0.12mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.98mm≤[ν]=450/400=1.12mm 满足要求！
七、立柱验算
λ=h/i=1200/15.9=75.47≤[λ]=150 满足要求！ 查表得，υ＝0.78
Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.22/10＝0.03kN·m
Nw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.45+La/2，La]×max[0.45+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×(1+0.03/0.9)]×max[0.45+0.9/2，0.9]×max[0.45+0.9/2，0.9]＝3.91kN f＝ Nw/(υA)+
Mw/W＝3908.45/(0.78×424)+0.03106/4490＝18.96N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 斜杆计算：
W=ωk×lb×h=0.22×0.9×1.2=0.23kN；
Ws=(h2+la2)1/2/la×W=(1.2×1.2+0.9×0.9)1/2/0.9×0.23=0.39kN≤8kN； 斜杆验算满足要求！
八、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N＝3.91kN≤[N]＝30kN 满足要求！
九、立柱地基基础验算
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝3.91/(1×0.1)＝39.08kPa≤fak＝70kPa 满足要求！
板模板（碗扣式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载设计
三、模板体系设计
设计简图如下：
模板设计平面图
四、面板验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5] ×1=5.97kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.97×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·m； σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.1)×1=2.61kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×2.61×3004/(384×10000×281250)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
五、小梁验算
因[B/lb]取整＝[3300/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为299mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝1.86kN/m 因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+
(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)×0.3＝0.91kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×0.91×0.92+0.117×0.94×0.92＝0.16kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.1×0.92+0.213×3.15×0.9，0.1×0.1×0.92+0.175×3.15×0.9]＝0.61kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.86×0.32/2，0.1×0.32/2+3.15×0.3]＝0.95kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.16，0.61，0.95]＝0.95kN·m σ＝Mmax/W＝0.95×106/83330＝11.35N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.91×0.9+0.617×0.94×0.9＝1.02kN V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.1×0.9+0.675×3.15＝2.18kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.86×0.3，0.1×0.3+3.15]＝3.18kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.02，2.18，3.18]＝3.18kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.18×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.3＝0.84kN/m
跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.84×9004/(100×9350×4166700)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！
挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.84×9004/(100×9350×4166700)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm;
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.84×2994/(8×9350×4166700)＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝299/400＝0.75mm
六、主梁验算
1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2 q1＝0.9max[1.2(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.54kN/m
q1静＝0.9×1.2×(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.3＝0.98kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h ) ×b＝(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.3=0.9kN/m 承载能力极限状态
按三跨连续梁，R'max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.98×0.9+1.2×0.57×0.9＝1.58kN 按悬臂梁，R1＝1.54×0.3＝0.46kN R＝max[R'max，R1]＝1.58kN; 正常使用极限状态
按三跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×0.9×0.9＝0.89kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.9×0.3＝0.27kN R＝max[R'max，R1]＝0.89kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.95×106/166670＝5.67N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×100×100)＝0.47N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
跨中νmax=0.12mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.98mm≤[ν]=450/400=1.12mm 满足要求！
七、立柱验算
λ=h/i=1200/15.9=75.47≤[λ]=150 满足要求！ 查表得，υ＝0.78
Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.22/10＝0.03kN·m
Nw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.45+La/2，La]×max[0.45+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×(1+0.03/0.9)]×max[0.45+0.9/2，0.9]×max[0.45+0.9/2，0.9]＝3.91kN f＝ Nw/(υA)+
Mw/W＝3908.45/(0.78×424)+0.03106/4490＝18.96N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 斜杆计算：
W=ωk×lb×h=0.22×0.9×1.2=0.23kN；
Ws=(h2+la2)1/2/la×W=(1.2×1.2+0.9×0.9)1/2/0.9×0.23=0.39kN≤8kN； 斜杆验算满足要求！
八、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N＝3.91kN≤[N]＝30kN 满足要求！
九、立柱地基基础验算
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝3.91/(1×0.1)＝39.08kPa≤fak＝70kPa 满足要求！