1. 高强混凝土工作性检测方法
（1）在试验室或现场检测高强混凝土的工作性（可泵性），宜采用下列方法：
1）用坍落度筒测定拌合物的坍落度S、扩展度D；
2）用倒置的坍落度筒测定筒内拌合物自由下落的排空时间ts；
3）用L形流动仪测定拌合物的流速v。
在一般情况下，宜同时测定S、D、ts或S、D、v三个指标，对混凝土拌合物的工作性进行综合评定或对不同拌合物的工作性作相对比较。
（2）用坍落度筒测定高强混凝土的坍落度和扩展度，可参照《普通混凝土拌合物性能试验方法》GBJ 80的规定。拌合物粗骨料的粒径不应大于25mm，坍落度不应小于140mm。具体试验方法如下：
1）仪器设备：
①强制式混凝土搅拌机；
②坍落度筒、捣棒、抹刀（与普通混凝土坍落度试验相同）；
③测定坍落度的配套工具及底板。
2）试验步骤：
①拌合物的总需用量为30L（不小于25L）；
②测定高强度混凝土拌合物的坍落度S，以mm计；
③测定拌合物的扩展度D，取两个垂直方向的平均值，以mm计，并记录坍落度筒提起到扩展稳定的时间。
（3）用倒置的坍落度筒测定筒内拌合物自由下落的排空时间，适用于坍落度不小于140mm的拌合物。粗骨料的粒径不应大于25mm。具体试验方法如下：
1）仪器设备。同（2）的规定，另需设置专门的支架，将坍落度筒倒置于支架上，小口朝下，距底板500mm。筒底（小口）处装一可抽出的底板，同时配备秒表。
2）试验步骤。将拌合物分三次装入筒内，每次插捣15下，将上口抹平，快速抽出底板，测定拌合物自筒内流出至排空的时间ts。
3）结果分析。如ts在5~25S范围内且扩展D大于500mm，则可认为工作性（可泵性）良好；如ts小于5s或大于25S，应适当调整配合比或采取其他措施。
（4）用L形流动仪测定流速，适用于坍落度不小于140mm的拌合物，粗骨料的粒径不大于25mm。具体试验方法如下：
1）仪器设备：
①强制式混凝土搅拌机；
②L形流动仪（图3-47），为有机玻璃或金属制品；
图3-47 L形流动仪
③捣棒、抹刀（与坍落度试验用相同）；
④秒表（最少可计4点）。
2）试验步骤：
①将L形流动仪底面水平放置，并适当湿润其内侧；
②将混凝土拌合物沿上缘倒入L形流动仪高端一侧的容器中，装满后用捣棒插捣15次（如拌合物流动性较大而能自行充满时，可免去插捣），然后用抹刀抹平；
③上提隔板使拌合物流出，当流至50mm、100mm、300mm、和500mm远处（图3-47中A、B、C、D点）时，分别按下秒表（如拌合物流不到所测距离，就免去相应点计时），记录时间。
3）结果分析：计算拌合物流速（以mm/s计）：
； ；
式中 t1、t2、t3——分别为拌合物从图中A~B、B~C、C~D的通过时间（s）。
根据不同需要，可选择任一v值表示试验结果（如拌合物较粘稠，而只能测得v1，则以v1表示结果；如拌合物流动性较大，则以v2或v3表示结果）。
试验时如发现有明显的离析和泌水现象，应改变混凝土的配合比，重新进行试验。
一、
混凝土配合比优化设计，实质就是对原材料精选和配合比的调整试配，使混凝土具有足够的塑性粘度（即聚粘度），不致离析泌水；又具备良好的流动性、填充性能，形成均匀致密的结构。混凝土的性能试配中，应遵循：
1、按照用水量、外加剂、砂率及掺和料性能对混凝土工作性能的影响规律，对配合比作调整，把工作性能的多项指标控制在适当范围内。
2、通过高效减水剂、缓凝保塑剂、适量引气等降低水胶比，保证混凝土工作性能及强度等级。
3、在混凝土工作性能适宜但强度值离试配值相差较大时，可通过提高胶凝材料浆量，优化砼配合比，具备良好的流动性、填充性、抗分离性和匀质性
降低水胶比，以满足强度等级。
4、混凝土拌合若出现离析，可增加砂率或减小细骨料细度模数，以及增加掺合料、减少用水量等办法解决。
5、若配制的混凝土拌合料“粘滞”，可适当增大细骨料细度模数，控制细粉含量；调整掺合料品种或掺量；或通过更换水泥品种，以保证水泥与外加剂的良好适应性。
二、控制混凝土坍落度和坍落扩展度
人工挖孔桩身混凝土存在的主要缺陷是混凝土的离析后造成局部浆体富余、粗骨料局部堆积，直接影响混凝土的内在质量。而通过对混凝土坍落度、坍落扩展度抗离的控制，将是控制高抛免振混凝土工作性能的重要关键。
混凝土拌合物的坍落扩展度指标量化了混凝土在自重作用下克服屈服应力、粘度和摩擦后的流动状态，坍落扩展后越接近圆形，则表明匀质、变形能力越好；中边差则反映了石子在砂浆中的悬浮流动能力、抗分离能力和稳定性，所以中边差越小则表明越好。同时，要求粗骨料中间不集堆，而且砼拌合物扩展度边缘无砂浆析出和泌水现象。
三、混凝土工作性能检测
配制的混凝土拌合料检测，除一般工作性能检测外，对混凝土的流动性、坍落度扩展度的检测尤为重要。
混凝土的流动性检测，传统方法采用坍落度测试，该方法简单易行，但对影响其流动性的屈服剪切应力和塑性粘度不能较准确地量化其指标，而且坍落度很大，拌合物的粘带酽稠，仍不能满足流动性要求。因此，全面评价其流动性，应从时间及空间两个层面进行。L型流动仪检测法克服了坍落度试验之不足，受人为因素影响较小，是衡量流动性指标较为理想方法。
混凝土坍落扩展度工作性能的检测，采用倒置坍落度筒底部加盖固定于支架，底部距地50cm，筒内装满混凝土抹平，迅速滑开底盖，用秒表计量流空时间，结合测坍落度时测得砼流动直径（坍落度扩展度），以及中间与边缘的高差值（中边差）。一般控制以坍落度应在20cm左右，坍落度扩展度应大于60cm，流动时间在8～10S，中边差小于或等于30mm，则工作性能优良。
1． 免振混凝土试验指标，尚无国家规范，暂用坍落度250，扩展度600，中边差25，
流下时间6—16S，四项指标是可行的，有良好的粘聚性、流动性和保水性
优化砼配合比，具备良好的流动性、填充性、抗分离性和匀质性
混凝土配合比优化设计，实质就是对原材料精选和配合比的调整试配，使混凝土具有足够的塑性粘度（即聚粘度），不致离析泌水；又具备良好的流动性、填充性能，形成均匀致密的结构。混凝土的性能试配中，应遵循：
1、按照用水量、外加剂、砂率及掺和料性能对混凝土工作性能的影响规律，对配合比作调整，把工作性能的多项指标控制在适当范围内。
2、通过高效减水剂、缓凝保塑剂、适量引气等降低水胶比，保证混凝土工作性能及强度等级。
3、在混凝土工作性能适宜但强度值离试配值相差较大时，可通过提高胶凝材料浆量，降低水胶比，以满足强度等级。
4、混凝土拌合若出现离析，可增加砂率或减小细骨料细度模数，以及增加掺合料、减少用水量等办法解决。
5、若配制的混凝土拌合料“粘滞”，可适当增大细骨料细度模数，控制细粉含量；调整掺合料品种或掺量；或通过更换水泥品种，以保证水泥与外加剂的良好适应性。
二、控制混凝土坍落度和坍落扩展度
人工挖孔桩身混凝土存在的主要缺陷是混凝土的离析后造成局部浆体富余、粗骨料局部堆积，直接影响混凝土的内在质量。而通过对混凝土坍落度、坍落扩展度抗离的控制，将是控制高抛免振混凝土工作性能的重要关键。
混凝土拌合物的坍落扩展度指标量化了混凝土在自重作用下克服屈服应力、粘度和摩擦后的流动状态，坍落扩展后越接近圆形，则表明匀质、变形能力越好；中边差则反映了石子在砂浆中的悬浮流动能力、抗分离能力和稳定性，所以中边差越小则表明越好。同时，要求粗骨料中间不集堆，而且砼拌合物扩展度边缘无砂浆析出和泌水现象。
三、混凝土工作性能检测
配制的混凝土拌合料检测，除一般工作性能检测外，对混凝土的流动性、坍落度扩展度的检测尤为重要。
混凝土的流动性检测，传统方法采用坍落度测试，该方法简单易行，但对影响其流
动性的屈服剪切应力和塑性粘度不能较准确地量化其指标，而且坍落度很大，拌合物的粘带酽稠，仍不能满足流动性要求。因此，全面评价其流动性，应从时间及空间两个层面进行。L型流动仪检测法克服了坍落度试验之不足，受人为因素影响较小，是衡量流动性指标较为理想方法。
混凝土坍落扩展度工作性能的检测，采用倒置坍落度筒底部加盖固定于支架，底部距地50cm，筒内装满混凝土抹平，迅速滑开底盖，用秒表计量流空时间，结合测坍落度时测得砼流动直径（坍落度扩展度），以及中间与边缘的高差值（中边差）。一般控制以坍落度应在20cm左右，坍落度扩展度应大于60cm，流动时间在8～10S，中边差小于或等于30mm，则工作性能优良。
1. 高强混凝土工作性检测方法
（1）在试验室或现场检测高强混凝土的工作性（可泵性），宜采用下列方法：
1）用坍落度筒测定拌合物的坍落度S、扩展度D；
2）用倒置的坍落度筒测定筒内拌合物自由下落的排空时间ts；
3）用L形流动仪测定拌合物的流速v。
在一般情况下，宜同时测定S、D、ts或S、D、v三个指标，对混凝土拌合物的工作性进行综合评定或对不同拌合物的工作性作相对比较。
（2）用坍落度筒测定高强混凝土的坍落度和扩展度，可参照《普通混凝土拌合物性能试验方法》GBJ 80的规定。拌合物粗骨料的粒径不应大于25mm，坍落度不应小于140mm。具体试验方法如下：
1）仪器设备：
①强制式混凝土搅拌机；
②坍落度筒、捣棒、抹刀（与普通混凝土坍落度试验相同）；
③测定坍落度的配套工具及底板。
2）试验步骤：
①拌合物的总需用量为30L（不小于25L）；
②测定高强度混凝土拌合物的坍落度S，以mm计；
③测定拌合物的扩展度D，取两个垂直方向的平均值，以mm计，并记录坍落度筒提起到扩展稳定的时间。
（3）用倒置的坍落度筒测定筒内拌合物自由下落的排空时间，适用于坍落度不小于140mm的拌合物。粗骨料的粒径不应大于25mm。具体试验方法如下：
1）仪器设备。同（2）的规定，另需设置专门的支架，将坍落度筒倒置于支架上，小口朝下，距底板500mm。筒底（小口）处装一可抽出的底板，同时配备秒表。
2）试验步骤。将拌合物分三次装入筒内，每次插捣15下，将上口抹平，快速抽出底板，测定拌合物自筒内流出至排空的时间ts。
3）结果分析。如ts在5~25S范围内且扩展D大于500mm，则可认为工作性（可泵性）良好；如ts小于5s或大于25S，应适当调整配合比或采取其他措施。
（4）用L形流动仪测定流速，适用于坍落度不小于140mm的拌合物，粗骨料的粒径不大于25mm。具体试验方法如下：
1）仪器设备：
①强制式混凝土搅拌机；
②L形流动仪（图3-47），为有机玻璃或金属制品；
图3-47 L形流动仪
③捣棒、抹刀（与坍落度试验用相同）；
④秒表（最少可计4点）。
2）试验步骤：
①将L形流动仪底面水平放置，并适当湿润其内侧；
②将混凝土拌合物沿上缘倒入L形流动仪高端一侧的容器中，装满后用捣棒插捣15次（如拌合物流动性较大而能自行充满时，可免去插捣），然后用抹刀抹平；
③上提隔板使拌合物流出，当流至50mm、100mm、300mm、和500mm远处（图3-47中A、B、C、D点）时，分别按下秒表（如拌合物流不到所测距离，就免去相应点计时），记录时间。
3）结果分析：计算拌合物流速（以mm/s计）：
； ；
式中 t1、t2、t3——分别为拌合物从图中A~B、B~C、C~D的通过时间（s）。
根据不同需要，可选择任一v值表示试验结果（如拌合物较粘稠，而只能测得v1，则以v1表示结果；如拌合物流动性较大，则以v2或v3表示结果）。
试验时如发现有明显的离析和泌水现象，应改变混凝土的配合比，重新进行试验。
一、
混凝土配合比优化设计，实质就是对原材料精选和配合比的调整试配，使混凝土具有足够的塑性粘度（即聚粘度），不致离析泌水；又具备良好的流动性、填充性能，形成均匀致密的结构。混凝土的性能试配中，应遵循：
1、按照用水量、外加剂、砂率及掺和料性能对混凝土工作性能的影响规律，对配合比作调整，把工作性能的多项指标控制在适当范围内。
2、通过高效减水剂、缓凝保塑剂、适量引气等降低水胶比，保证混凝土工作性能及强度等级。
3、在混凝土工作性能适宜但强度值离试配值相差较大时，可通过提高胶凝材料浆量，优化砼配合比，具备良好的流动性、填充性、抗分离性和匀质性
降低水胶比，以满足强度等级。
4、混凝土拌合若出现离析，可增加砂率或减小细骨料细度模数，以及增加掺合料、减少用水量等办法解决。
5、若配制的混凝土拌合料“粘滞”，可适当增大细骨料细度模数，控制细粉含量；调整掺合料品种或掺量；或通过更换水泥品种，以保证水泥与外加剂的良好适应性。
二、控制混凝土坍落度和坍落扩展度
人工挖孔桩身混凝土存在的主要缺陷是混凝土的离析后造成局部浆体富余、粗骨料局部堆积，直接影响混凝土的内在质量。而通过对混凝土坍落度、坍落扩展度抗离的控制，将是控制高抛免振混凝土工作性能的重要关键。
混凝土拌合物的坍落扩展度指标量化了混凝土在自重作用下克服屈服应力、粘度和摩擦后的流动状态，坍落扩展后越接近圆形，则表明匀质、变形能力越好；中边差则反映了石子在砂浆中的悬浮流动能力、抗分离能力和稳定性，所以中边差越小则表明越好。同时，要求粗骨料中间不集堆，而且砼拌合物扩展度边缘无砂浆析出和泌水现象。
三、混凝土工作性能检测
配制的混凝土拌合料检测，除一般工作性能检测外，对混凝土的流动性、坍落度扩展度的检测尤为重要。
混凝土的流动性检测，传统方法采用坍落度测试，该方法简单易行，但对影响其流动性的屈服剪切应力和塑性粘度不能较准确地量化其指标，而且坍落度很大，拌合物的粘带酽稠，仍不能满足流动性要求。因此，全面评价其流动性，应从时间及空间两个层面进行。L型流动仪检测法克服了坍落度试验之不足，受人为因素影响较小，是衡量流动性指标较为理想方法。
混凝土坍落扩展度工作性能的检测，采用倒置坍落度筒底部加盖固定于支架，底部距地50cm，筒内装满混凝土抹平，迅速滑开底盖，用秒表计量流空时间，结合测坍落度时测得砼流动直径（坍落度扩展度），以及中间与边缘的高差值（中边差）。一般控制以坍落度应在20cm左右，坍落度扩展度应大于60cm，流动时间在8～10S，中边差小于或等于30mm，则工作性能优良。
1． 免振混凝土试验指标，尚无国家规范，暂用坍落度250，扩展度600，中边差25，
流下时间6—16S，四项指标是可行的，有良好的粘聚性、流动性和保水性
优化砼配合比，具备良好的流动性、填充性、抗分离性和匀质性
混凝土配合比优化设计，实质就是对原材料精选和配合比的调整试配，使混凝土具有足够的塑性粘度（即聚粘度），不致离析泌水；又具备良好的流动性、填充性能，形成均匀致密的结构。混凝土的性能试配中，应遵循：
1、按照用水量、外加剂、砂率及掺和料性能对混凝土工作性能的影响规律，对配合比作调整，把工作性能的多项指标控制在适当范围内。
2、通过高效减水剂、缓凝保塑剂、适量引气等降低水胶比，保证混凝土工作性能及强度等级。
3、在混凝土工作性能适宜但强度值离试配值相差较大时，可通过提高胶凝材料浆量，降低水胶比，以满足强度等级。
4、混凝土拌合若出现离析，可增加砂率或减小细骨料细度模数，以及增加掺合料、减少用水量等办法解决。
5、若配制的混凝土拌合料“粘滞”，可适当增大细骨料细度模数，控制细粉含量；调整掺合料品种或掺量；或通过更换水泥品种，以保证水泥与外加剂的良好适应性。
二、控制混凝土坍落度和坍落扩展度
人工挖孔桩身混凝土存在的主要缺陷是混凝土的离析后造成局部浆体富余、粗骨料局部堆积，直接影响混凝土的内在质量。而通过对混凝土坍落度、坍落扩展度抗离的控制，将是控制高抛免振混凝土工作性能的重要关键。
混凝土拌合物的坍落扩展度指标量化了混凝土在自重作用下克服屈服应力、粘度和摩擦后的流动状态，坍落扩展后越接近圆形，则表明匀质、变形能力越好；中边差则反映了石子在砂浆中的悬浮流动能力、抗分离能力和稳定性，所以中边差越小则表明越好。同时，要求粗骨料中间不集堆，而且砼拌合物扩展度边缘无砂浆析出和泌水现象。
三、混凝土工作性能检测
配制的混凝土拌合料检测，除一般工作性能检测外，对混凝土的流动性、坍落度扩展度的检测尤为重要。
混凝土的流动性检测，传统方法采用坍落度测试，该方法简单易行，但对影响其流
动性的屈服剪切应力和塑性粘度不能较准确地量化其指标，而且坍落度很大，拌合物的粘带酽稠，仍不能满足流动性要求。因此，全面评价其流动性，应从时间及空间两个层面进行。L型流动仪检测法克服了坍落度试验之不足，受人为因素影响较小，是衡量流动性指标较为理想方法。
混凝土坍落扩展度工作性能的检测，采用倒置坍落度筒底部加盖固定于支架，底部距地50cm，筒内装满混凝土抹平，迅速滑开底盖，用秒表计量流空时间，结合测坍落度时测得砼流动直径（坍落度扩展度），以及中间与边缘的高差值（中边差）。一般控制以坍落度应在20cm左右，坍落度扩展度应大于60cm，流动时间在8～10S，中边差小于或等于30mm，则工作性能优良。