第25卷第2期 微 波 学 报.25No.2
Vol
2009年4月JOURNALOFMICROWAVES Apr.2009文章编号:100526122(2009)0220053205
曲折臂形式的阿基米德螺旋天线小型化研究
宋朝晖 李红梅 杨汉瑛 邱景辉
1
1
2
1
3
(1.哈尔滨工业大学,哈尔滨150001;2.北京电子技术应用研究所,北京100091)
摘 要: 把阿基米德螺旋天线的天线臂设计成曲折线的形式,以延长天线臂的电长度,从而达到小型化的目的。对几种不同折线方式的天线进行了仿真,选取一种最佳形式,对其进行了优化,并给出了一种宽频带双面微带线巴伦的设计方法。仿真与实验结果表明:在0.8～4.0GHz频段,与经典阿基米德螺旋天线的结果相比,天线的口面面积减小27%时,仍具有良好的阻抗特性、轴比特性和增益特性。
关键词: 阿基米德螺旋天线,超宽带天线,曲折臂天线,宽频带巴伦,天线小型化
StudyonaMiniaturizedMeanderArchimedeanSpiralAntenna
SONGZhao2hui,LIHong2mei,YANGHan2ying,QIUJing2hui
(1.HarbinInstituteofTechnology,Harbin150001,China;
1
1
2
1
2.BeijingApplicationInstituteofElectronicTechnology,Beijing100091,)
Abstract: Thispaperintroducesaspecialtwo2armArchimsp.intheformofme2anderline,whichextendtheelectriclengthinordertoreduce.withdifferenttypesofme2anderaresimulated,andthebestoneischosenop.Inmethodofabroadbandbalunwithami2crostriplineonbothsidesisgiven.thesimmentshowthat,withinthefrequencybandof0.8GHzto4.0GHz,thenewAspgoodcharacteristicsofimpedancematch,axialratioandgain,whilethesizeof27%withthetraditionalone.
Keyspiralantenna,UWBantenna,Meanderantenna,Broadbandbalun,Miniaturizationofan2tenna
引 言
平面阿基米德螺旋天线和平面等角螺旋天线是两种典型的超宽带圆极化天线,设计基础源于50年代提出的非频变天线理论,70年代后期在无线电信号检测与定位中得到了发展和应用。由于其特有的圆极化和低剖面特点是目前其它超宽带天线不具备
[1][2]
的,因此在反辐射制导、车载卫星通讯及UWB
[3]
通信等领域仍发挥着重要作用。虽然阿基米德平面螺旋天线并不是一个真正的非频变天线,但它在几十个倍频程内具有良好的阻抗、圆极化、方向图和增益特性。由于这种天线的尺寸取决于工作频带的低端频率所对应的波长,传统的阿基米德螺旋天
线在结构尺寸方面很难满足一些实际应用的需要。因此,这种天线的小型化研究有着重要的实际意义。
[4～7]
阿基米德螺旋天线小型化的方法有多种,终端采用曲折臂的方式就是其中的一种有效方[8]
法。文献[9]在方形阿基米德螺旋天线末端加有方波形曲折臂,矩量法计算结果表明:方波曲折的数量越多,轴比特性越好。
本文设计了一种方波形曲折臂形式的双臂阿基米德螺旋天线,以延长天线臂的电长度,更进一步达到天线小型化的目的。应用CSTMicrowaveStudio软件对典型阿基米德螺旋天线和几种新结构阿基米德螺旋天线进行了仿真设计与结构优化,设计了相应的宽频带巴伦,并对天线的电特性进行了测量。
3收稿日期:2008205216
基金项目:航天支撑基金2005;哈尔滨工业大学校基金资助项目(HIT.2003.03)
微 波 学 报2009年4月
1 设计思想
本文所研究的天线工作频段为0.8～4GHz,对
应的最大波长λmax=375mm,最小波长λmin=75mm。根据传统的阿基米德螺旋天线的尺寸设计原则:外
πR0≥1.25λ半径R0由C=2max决定,C为天线外边
缘周长;内半径(这里指螺旋最小半径)r0应满足2r0
设计了一个半径为75mm,臂宽与缝隙宽度相同的自补结构的经典阿基米德螺旋天线,如图1所示
。
图1 经典阿基米德螺旋天线
经过大量的研究对比,本文设计了3种比较有
效的曲折臂形式的天线,天线臂的起始段仍保持经典阿基米德螺旋天线的特点,因为这是高频段工作区;终端或中间段分别采取了不同的曲折方式。这3种天线的外半径都为70mm,比经典天线的半径小5mm,即口面面积缩小了12.8%,如图2、图3和图4所示。图2和图33mm,末端的;图4的曲折臂3mm宽的标,,这3种曲折臂模型与经典阿1
。
2 设计与仿真
,
图2 曲折臂模型1 图3 曲折臂模型2 图4 曲折臂模型3
表1 仿真结果对比
天线模型经典模型
曲折臂模型1曲折臂模型2曲折臂模型3
VSWR
频率范围/GHz
0.8～4.01.21～3.561.50～3.230.79～3.43
不同频率f/GHz的增益G/dBf=0.8f=2.0f=3.0f=4.0
3.83.33.63.3
4.03.94.33.8
5.45.65.26.1
6.05.85.45.7
不同频率f/GHz的轴比|AR|/dBf=0.8f=2.0f=3.0f=4.0
-7.5-10.1-10.4-3.5
-1.8-2.1-5.4-2.4
-0.4-0.5-0.3-0.5
-0.8-1.3-0.4-0.1
根据仿真结果可见,模型3的曲折臂螺旋天线的各项指标与经典阿基米德天线的基本相同,频带低端的轴比特性远远优于经典阿基米德天线。这种方波形曲折臂不仅可以减小天线尺寸,还可以显著改善轴比特性,这也与文献[9]对方形阿基米德螺54
旋天线的研究结果相吻合。因此,选定模型3的曲折臂形式作为本文天线小型化的基本模型。
3 优化设计
将模型3的最外圈曲折臂去掉半圈,使其半径
第25卷第2期宋朝晖等:曲折臂形式的阿基米德螺旋天线小型化研究
缩小到64mm,即比经典天线的半径缩小15%,口面面积缩小27%。天线采用介电常数εr=2.55,厚度为2.5mm的基板,为改善频带低端的轴比特性,基板另一侧外边缘加载了一个窄带状圆环。仿真得
Ω,不便于设计天线出,高频端输入阻抗偏大,为300
巴伦;采用调节螺旋臂宽度的方法来降低天线输入阻抗,将天线的中段3圈改为3mm宽的螺旋臂,两臂之间的间隙为3mm,构成3圈经典阿基米德螺旋
Ω左右;从第4圈天线,这样高频端的阻抗降到190
开始将臂曲折化,开始半圈的臂宽为2mm,之后过渡到外部的一圈半曲折臂,臂宽1mm,这样做不仅可以使臂宽逐渐由宽变细,不会产生突变,而且输入
Ω和阻抗在中频端和低频端的阻抗值分别为150
Ω左右,制作的天线实物如图5所示
。120
图7 增益对比(f=0.8GHz)
图5
在CSTM,设定天线
的输入阻抗为170
优于半径为75mm的经典阿基米德螺旋天线。从图
6可见,频带高端的阻抗很平稳,整个频带内VSWR
。
图8 轴比对比(f=0.8GHz)
4 宽频带巴伦及反射腔设计
由于天线是双臂螺旋形式,若采用同轴馈电必
须接有平衡-不平衡转换器(巴伦),而天线是宽频带的,因此巴伦也应为宽频带。本文设计了一种平面型渐变的微带线———平行双线巴伦,如图9所示。巴伦由不平衡的微带结构逐渐过渡到平衡馈电的平行双线结构,其中地板和微带线上带条均采用渐变
Ω变为输出端的方式,在工作频带内由输入端的50
Ω
。的170
图9 指数渐变的微带线2双线结构示意图
图6 VSWR
对比
采用CSTMicrowaveStudio软件对这种巴伦结构进行仿真,巴伦接同轴电缆一端的输入阻抗为Ω,接天线一端的输出阻抗为170Ω。分别采用直50
线式和指数式两种渐变方式,两者长度均相同,取l
55
微 波 学 报2009年4月
=λmax=375mm,输入和输出端阻抗也相同,其传输
特性用|S21|来表征,仿真结果如图10所示。从图中可见,在低频端指数渐变形式的巴伦比直线渐变
巴伦的性能更好一些,因此本文采用了指数渐变的形式
。
图12 巴伦、天线安装结构剖面示意图
了测量巴伦的传输特性和端口反射特性,对接后的
Ω,这样就可以用网输入和输出端特性阻抗均为50
络分析仪来测量其传输特性,测试结果见图13。从测试结果看,在0.8～4.0GHz频带内,传输系数|S21|小于2dB。在频带的高端衰减值偏大,这主要是由于巴伦的高阻抗端带条的宽度只有1mm,焊接时没达到良好的电连接造成的,而且对接时的长度为λ,而仿真时的巴伦长度为λ。2
装配后天线直径为128mm,高为50mm,输入端为SMA同轴接头Anritsu37247D测量其阻抗特性,在0.8频段内,反射损10d15为其方向,标准天线采用波
图10 指数和直线渐变形式巴伦的|S21|仿真结果对比
上述平面型巴伦虽然能满足宽频带的要求,但由于其长度是最低频率对应的波长,在尺寸上无法满足实用安装要求。为了使巴伦安装在圆柱形的天线背腔内,本文设计了一种变形结构:把巴伦制作在一个圆形敷铜板上,两面的微带线做成螺旋状,考虑到平面等角螺旋天线的馈电点在中心,上翘起给天线馈电,图11(a),。实现平面螺旋天线单向辐射有多种方法,本文采用加装反射吸收腔的方式,其安装结构示意图如图12所示
。
图13 传输系数|S21|的测量结果
图14 曲折臂阿基米德螺旋天线的|S11|测量值
图11 双面微带线巴伦的实物图
5 测试结果
将两个制作好的巴伦高阻抗端对接,
对接是为56
6 结论
本文提出的曲折臂的方法能够有效地实现阿基
第25卷第2期宋朝晖等:曲折臂形式的阿基米德螺旋天线小型化研究
典阿基米德螺旋天线,并设计了一种紧凑型的宽频带天线巴伦,仿真与实验结果表明了这种小型化方法的可行性,为宽频带螺旋天线小型化设计提供了一种参考方案。
致谢 作者在此衷心地感谢德国CST公司为设在
我校的CST培训中心(东北区)所提供的免费的CSTMWS软件包。
参 考 文 献
〔1〕 马 洪,漆兰芬,张业荣.宽带被动导引头天线系统性
能分析.电波科学学报[J].1998,13(2):1512155〔2〕 袁正宇,鄢泽洪,魏文元,张晓苗.双臂微带螺旋天线
的矩量法分析[J].微波学报,1999,15(4):3062311〔3〕 JohnnaPowell,AnanthaChandrakasan.SpiralSlotPatch
AntennaandCircularDiscMonopoleAntennafor3.1210.6GHzUltraWidebandCommunication[C].AntennasandPropagation,IntSymp
〔4〕 C,UngvichianWidebandCircularPo2
larizedicrAAntennaLoadedChiResistIAntennasandPropagation
onalSymposium,2003,3:6122615
W,VolakisJL.Newterminationforultra2
wide2bandslotspirals[J].
IEEETransactionsonAnten2
nasandPropagation,2002,50(1):82285
〔6〕 FilipovicDS,SiahES,SertelK,LiepaVV,VolakisJ
L.Athinbroadbandcavity2backedslotspiralantennaforautomotiveapplications[C].
IEEEAntennasandPropa2
gationSocietyInternationalSymposium.2001,1:4142417
〔7〕 FumeauxC,BaumannD,VahldieckR.Finite2volume
time2domainanalysisofacavity2backedArchimedeanspiralantenna[J].
IEEETransationsonAntennasand
Propagation.2006,54:8442851
〔8〕 Newham,Paul,Bdgeware.Broadbandspiralandsinu2
ousantennas[P].99309639.5
EuropeanPatentApplication2000,
〔9〕 NakanoH.AMeanderSpiralAntenna[C].IEEEAnten2
nasandPropagationSociety,AP2SInternationalSymposi2um(Digest),2004,224322246
宋朝晖 男,1970年生,哈尔滨工业大学电信学院副教授,
博士,中国电子学会天线分会委员,IEEE会员。研究方向:宽频带天线,微带天线,微波电路与系统。
E2mail:[email protected]
图15 曲折臂阿基米德螺旋天线方向图测量结果
米德螺旋天线小型化,通过改变臂宽和加载圆环可
以使小型化之后天线的各项性能指标同于或优于经
57
第25卷第2期 微 波 学 报.25No.2
Vol
2009年4月JOURNALOFMICROWAVES Apr.2009文章编号:100526122(2009)0220053205
曲折臂形式的阿基米德螺旋天线小型化研究
宋朝晖 李红梅 杨汉瑛 邱景辉
1
1
2
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3
(1.哈尔滨工业大学,哈尔滨150001;2.北京电子技术应用研究所,北京100091)
摘 要: 把阿基米德螺旋天线的天线臂设计成曲折线的形式,以延长天线臂的电长度,从而达到小型化的目的。对几种不同折线方式的天线进行了仿真,选取一种最佳形式,对其进行了优化,并给出了一种宽频带双面微带线巴伦的设计方法。仿真与实验结果表明:在0.8～4.0GHz频段,与经典阿基米德螺旋天线的结果相比,天线的口面面积减小27%时,仍具有良好的阻抗特性、轴比特性和增益特性。
关键词: 阿基米德螺旋天线,超宽带天线,曲折臂天线,宽频带巴伦,天线小型化
StudyonaMiniaturizedMeanderArchimedeanSpiralAntenna
SONGZhao2hui,LIHong2mei,YANGHan2ying,QIUJing2hui
(1.HarbinInstituteofTechnology,Harbin150001,China;
1
1
2
1
2.BeijingApplicationInstituteofElectronicTechnology,Beijing100091,)
Abstract: Thispaperintroducesaspecialtwo2armArchimsp.intheformofme2anderline,whichextendtheelectriclengthinordertoreduce.withdifferenttypesofme2anderaresimulated,andthebestoneischosenop.Inmethodofabroadbandbalunwithami2crostriplineonbothsidesisgiven.thesimmentshowthat,withinthefrequencybandof0.8GHzto4.0GHz,thenewAspgoodcharacteristicsofimpedancematch,axialratioandgain,whilethesizeof27%withthetraditionalone.
Keyspiralantenna,UWBantenna,Meanderantenna,Broadbandbalun,Miniaturizationofan2tenna
引 言
平面阿基米德螺旋天线和平面等角螺旋天线是两种典型的超宽带圆极化天线,设计基础源于50年代提出的非频变天线理论,70年代后期在无线电信号检测与定位中得到了发展和应用。由于其特有的圆极化和低剖面特点是目前其它超宽带天线不具备
[1][2]
的,因此在反辐射制导、车载卫星通讯及UWB
[3]
通信等领域仍发挥着重要作用。虽然阿基米德平面螺旋天线并不是一个真正的非频变天线,但它在几十个倍频程内具有良好的阻抗、圆极化、方向图和增益特性。由于这种天线的尺寸取决于工作频带的低端频率所对应的波长,传统的阿基米德螺旋天
线在结构尺寸方面很难满足一些实际应用的需要。因此,这种天线的小型化研究有着重要的实际意义。
[4～7]
阿基米德螺旋天线小型化的方法有多种,终端采用曲折臂的方式就是其中的一种有效方[8]
法。文献[9]在方形阿基米德螺旋天线末端加有方波形曲折臂,矩量法计算结果表明:方波曲折的数量越多,轴比特性越好。
本文设计了一种方波形曲折臂形式的双臂阿基米德螺旋天线,以延长天线臂的电长度,更进一步达到天线小型化的目的。应用CSTMicrowaveStudio软件对典型阿基米德螺旋天线和几种新结构阿基米德螺旋天线进行了仿真设计与结构优化,设计了相应的宽频带巴伦,并对天线的电特性进行了测量。
3收稿日期:2008205216
基金项目:航天支撑基金2005;哈尔滨工业大学校基金资助项目(HIT.2003.03)
微 波 学 报2009年4月
1 设计思想
本文所研究的天线工作频段为0.8～4GHz,对
应的最大波长λmax=375mm,最小波长λmin=75mm。根据传统的阿基米德螺旋天线的尺寸设计原则:外
πR0≥1.25λ半径R0由C=2max决定,C为天线外边
缘周长;内半径(这里指螺旋最小半径)r0应满足2r0
设计了一个半径为75mm,臂宽与缝隙宽度相同的自补结构的经典阿基米德螺旋天线,如图1所示
。
图1 经典阿基米德螺旋天线
经过大量的研究对比,本文设计了3种比较有
效的曲折臂形式的天线,天线臂的起始段仍保持经典阿基米德螺旋天线的特点,因为这是高频段工作区;终端或中间段分别采取了不同的曲折方式。这3种天线的外半径都为70mm,比经典天线的半径小5mm,即口面面积缩小了12.8%,如图2、图3和图4所示。图2和图33mm,末端的;图4的曲折臂3mm宽的标,,这3种曲折臂模型与经典阿1
。
2 设计与仿真
,
图2 曲折臂模型1 图3 曲折臂模型2 图4 曲折臂模型3
表1 仿真结果对比
天线模型经典模型
曲折臂模型1曲折臂模型2曲折臂模型3
VSWR
频率范围/GHz
0.8～4.01.21～3.561.50～3.230.79～3.43
不同频率f/GHz的增益G/dBf=0.8f=2.0f=3.0f=4.0
3.83.33.63.3
4.03.94.33.8
5.45.65.26.1
6.05.85.45.7
不同频率f/GHz的轴比|AR|/dBf=0.8f=2.0f=3.0f=4.0
-7.5-10.1-10.4-3.5
-1.8-2.1-5.4-2.4
-0.4-0.5-0.3-0.5
-0.8-1.3-0.4-0.1
根据仿真结果可见,模型3的曲折臂螺旋天线的各项指标与经典阿基米德天线的基本相同,频带低端的轴比特性远远优于经典阿基米德天线。这种方波形曲折臂不仅可以减小天线尺寸,还可以显著改善轴比特性,这也与文献[9]对方形阿基米德螺54
旋天线的研究结果相吻合。因此,选定模型3的曲折臂形式作为本文天线小型化的基本模型。
3 优化设计
将模型3的最外圈曲折臂去掉半圈,使其半径
第25卷第2期宋朝晖等:曲折臂形式的阿基米德螺旋天线小型化研究
缩小到64mm,即比经典天线的半径缩小15%,口面面积缩小27%。天线采用介电常数εr=2.55,厚度为2.5mm的基板,为改善频带低端的轴比特性,基板另一侧外边缘加载了一个窄带状圆环。仿真得
Ω,不便于设计天线出,高频端输入阻抗偏大,为300
巴伦;采用调节螺旋臂宽度的方法来降低天线输入阻抗,将天线的中段3圈改为3mm宽的螺旋臂,两臂之间的间隙为3mm,构成3圈经典阿基米德螺旋
Ω左右;从第4圈天线,这样高频端的阻抗降到190
开始将臂曲折化,开始半圈的臂宽为2mm,之后过渡到外部的一圈半曲折臂,臂宽1mm,这样做不仅可以使臂宽逐渐由宽变细,不会产生突变,而且输入
Ω和阻抗在中频端和低频端的阻抗值分别为150
Ω左右,制作的天线实物如图5所示
。120
图7 增益对比(f=0.8GHz)
图5
在CSTM,设定天线
的输入阻抗为170
优于半径为75mm的经典阿基米德螺旋天线。从图
6可见,频带高端的阻抗很平稳,整个频带内VSWR
。
图8 轴比对比(f=0.8GHz)
4 宽频带巴伦及反射腔设计
由于天线是双臂螺旋形式,若采用同轴馈电必
须接有平衡-不平衡转换器(巴伦),而天线是宽频带的,因此巴伦也应为宽频带。本文设计了一种平面型渐变的微带线———平行双线巴伦,如图9所示。巴伦由不平衡的微带结构逐渐过渡到平衡馈电的平行双线结构,其中地板和微带线上带条均采用渐变
Ω变为输出端的方式,在工作频带内由输入端的50
Ω
。的170
图9 指数渐变的微带线2双线结构示意图
图6 VSWR
对比
采用CSTMicrowaveStudio软件对这种巴伦结构进行仿真,巴伦接同轴电缆一端的输入阻抗为Ω,接天线一端的输出阻抗为170Ω。分别采用直50
线式和指数式两种渐变方式,两者长度均相同,取l
55
微 波 学 报2009年4月
=λmax=375mm,输入和输出端阻抗也相同,其传输
特性用|S21|来表征,仿真结果如图10所示。从图中可见,在低频端指数渐变形式的巴伦比直线渐变
巴伦的性能更好一些,因此本文采用了指数渐变的形式
。
图12 巴伦、天线安装结构剖面示意图
了测量巴伦的传输特性和端口反射特性,对接后的
Ω,这样就可以用网输入和输出端特性阻抗均为50
络分析仪来测量其传输特性,测试结果见图13。从测试结果看,在0.8～4.0GHz频带内,传输系数|S21|小于2dB。在频带的高端衰减值偏大,这主要是由于巴伦的高阻抗端带条的宽度只有1mm,焊接时没达到良好的电连接造成的,而且对接时的长度为λ,而仿真时的巴伦长度为λ。2
装配后天线直径为128mm,高为50mm,输入端为SMA同轴接头Anritsu37247D测量其阻抗特性,在0.8频段内,反射损10d15为其方向,标准天线采用波
图10 指数和直线渐变形式巴伦的|S21|仿真结果对比
上述平面型巴伦虽然能满足宽频带的要求,但由于其长度是最低频率对应的波长,在尺寸上无法满足实用安装要求。为了使巴伦安装在圆柱形的天线背腔内,本文设计了一种变形结构:把巴伦制作在一个圆形敷铜板上,两面的微带线做成螺旋状,考虑到平面等角螺旋天线的馈电点在中心,上翘起给天线馈电,图11(a),。实现平面螺旋天线单向辐射有多种方法,本文采用加装反射吸收腔的方式,其安装结构示意图如图12所示
。
图13 传输系数|S21|的测量结果
图14 曲折臂阿基米德螺旋天线的|S11|测量值
图11 双面微带线巴伦的实物图
5 测试结果
将两个制作好的巴伦高阻抗端对接,
对接是为56
6 结论
本文提出的曲折臂的方法能够有效地实现阿基
第25卷第2期宋朝晖等:曲折臂形式的阿基米德螺旋天线小型化研究
典阿基米德螺旋天线,并设计了一种紧凑型的宽频带天线巴伦,仿真与实验结果表明了这种小型化方法的可行性,为宽频带螺旋天线小型化设计提供了一种参考方案。
致谢 作者在此衷心地感谢德国CST公司为设在
我校的CST培训中心(东北区)所提供的免费的CSTMWS软件包。
参 考 文 献
〔1〕 马 洪,漆兰芬,张业荣.宽带被动导引头天线系统性
能分析.电波科学学报[J].1998,13(2):1512155〔2〕 袁正宇,鄢泽洪,魏文元,张晓苗.双臂微带螺旋天线
的矩量法分析[J].微波学报,1999,15(4):3062311〔3〕 JohnnaPowell,AnanthaChandrakasan.SpiralSlotPatch
AntennaandCircularDiscMonopoleAntennafor3.1210.6GHzUltraWidebandCommunication[C].AntennasandPropagation,IntSymp
〔4〕 C,UngvichianWidebandCircularPo2
larizedicrAAntennaLoadedChiResistIAntennasandPropagation
onalSymposium,2003,3:6122615
W,VolakisJL.Newterminationforultra2
wide2bandslotspirals[J].
IEEETransactionsonAnten2
nasandPropagation,2002,50(1):82285
〔6〕 FilipovicDS,SiahES,SertelK,LiepaVV,VolakisJ
L.Athinbroadbandcavity2backedslotspiralantennaforautomotiveapplications[C].
IEEEAntennasandPropa2
gationSocietyInternationalSymposium.2001,1:4142417
〔7〕 FumeauxC,BaumannD,VahldieckR.Finite2volume
time2domainanalysisofacavity2backedArchimedeanspiralantenna[J].
IEEETransationsonAntennasand
Propagation.2006,54:8442851
〔8〕 Newham,Paul,Bdgeware.Broadbandspiralandsinu2
ousantennas[P].99309639.5
EuropeanPatentApplication2000,
〔9〕 NakanoH.AMeanderSpiralAntenna[C].IEEEAnten2
nasandPropagationSociety,AP2SInternationalSymposi2um(Digest),2004,224322246
宋朝晖 男,1970年生,哈尔滨工业大学电信学院副教授,
博士,中国电子学会天线分会委员,IEEE会员。研究方向:宽频带天线,微带天线,微波电路与系统。
E2mail:[email protected]
图15 曲折臂阿基米德螺旋天线方向图测量结果
米德螺旋天线小型化,通过改变臂宽和加载圆环可
以使小型化之后天线的各项性能指标同于或优于经
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