地下室结平板模板支撑搭设施工方案

地下室结平板模板支撑搭设施工方案

一、工程结构概况：

中南世纪锦城1.2期防空地下室工程为地下一层钢筋混凝土框架结构车库。框架柱网间距8.0 m×8.0m。其顶板设计标高为－1.200m，顶板厚500mm，双向梁截面1350×600；负一层结平板设计标高为－1.200m，板厚350mm，双向梁截面1350×550，层高3.450m；基础筏板500mm厚，设计标高为－5.300m.

模板立杆分别支撑于500厚、400厚钢筋混凝土板上，模板搭设高度分别为3.80m、4.10m（顶板）。模板支撑的结平板荷载，属高大模板工程，须编制专项施工方案经专家论证通过后实施。

二、模板支撑立杆布置原则：

模板支撑立杆布置设计，按顶板结构设计图选典型区域梁板布置；在确保立杆、水平杆满足施工承载能力的情况下，使双向水平杆相互贯通；梁下、板下立杆按结构截面尺寸的不同，可采用不同的间距。

当局部区域梁板变化，需按实调整立杆布置时，其立杆布置双向尺寸不得超出设计计算的搭设参数。

三、编制依据：

1. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001(2002年版) 3. 《施工手册》（第四版）

4. 《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006(第四分册) 5. 《建筑结构静力计算手册》

6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

1

四、搭设技术参数：

1．支撑体系杆件采用Ø48×2.8钢管、工具式钢管立柱；可锻铸铁制作的扣件； 2. 双向水平杆步距：不得大于1600mm。

3. 负一层结平板400厚，板下立杆支撑间距控制在750mm×750mm范围，立杆均垂直落地。 模板下木楞布置间距不得大于200mm；

4. 顶板400厚，板下立杆支撑间距控制在600mm×750mm范围，立杆均垂直落地。 模板下木楞布置间距不得大于200mm。

5． 300厚结平板占少数，宜采用750mm×750mm的立杆间距（间距不得大于800mm×800mm），使

整片模板支架双向水平杆相互贯通；模板下木楞布置间距不得大于200mm。 6．梁下立杆间距：

（1）截面1350×600梁底横向设三立杆，间距625+625；粱底立杆采用CH-75型工具式钢管立柱撑顶，

钢（Q235）插销直径d≥12mm。梁底立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；梁底模设置九道木楞间距160。

（2）截面1350×550梁底横向设三立杆，间距625+625；粱底立杆采用CH-75型工具式钢管立柱撑顶，

钢（Q235）插销直径d≥12mm。梁底立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；梁底模设置九道木楞间距160。

（3）截面500×1250粱底横向设三立杆，间距300+300；粱底立杆采用CH-65型工具式钢管立柱撑顶，

钢（Q235）插销直径d≥12mm。粱底立杆、横杆纵向最大间距800mm；侧模设置七道木楞间距150，采用M14对拉螺栓（400×800）加固；粱底设置四道木楞间距160。 7.附图：

2

3

A-A

4

五、高支架模板支撑搭设安全技术要求：

1. 模板支撑立杆基础分别为500厚、350厚钢筋混凝土板。地下室内框架柱须先行浇筑完成。 2. 模板支撑立杆钢管无接头，竖向须垂直；顶部采用U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧。 3. 顶托外露螺栓高度不得超过规范规定的最大调节范围。

4. 模板支撑架体双向水平杆与相邻框架柱，必须用钢管扣件与框架柱扣箍牢固，并顶紧。 5. 设置梁、板底斜撑杆件区域的各步水平杆件必须采用搭接连接（搭接长度0.5m），设置三扣件。 6. 严格控制双向水平杆步距＜1.60m。双向水平杆应贯通设置成一个整体。 7. 立杆底脚须双向设置扫地杆。梁、板底水平横杆与立杆连接须采用双扣件。 8. 沿区域四周及双向主梁下，按图示设置垂直剪刀撑。垂直剪刀撑与立杆紧固。 9. 按图示设置一道水平剪刀撑杆，即双向隔跨设置。水平剪刀撑与水平杆紧固。 10. 扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40N·m～65 N·m之间。浇筑前进行复拧检查工作。

11. 浇筑混凝土时控制卸料厚度（超过浇筑高度小于100mm）及浇筑方向，均匀布料分层浇筑。 12. 安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理，先停止施工，待异常情况处

理完毕再行施工，避免质量、安全事故发生。

13. 架体搭设须安排专业架子工按图示尺寸要求进行施工，并配合木工处理梁板底杆件的衔接。 14. 按设计要求对梁底模预先起拱处理。

15. 顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度后方可开始拆除负一层模板支撑。

16. 混凝土浇筑采用泵送布料，框架柱必须先行浇筑完成，顶板与外墙板一同浇筑，顶板梁板浇筑从

中间向两侧分层进行。

六、高支架模板搭设安全管理措施

1、搭设及施工前，项目技术负责人向架子工和进行技术、安全交底，双方在交底书上签字。脚手架搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可上岗操作。

2、脚手架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。脚手架搭设完毕，经过验收合格后方可使用。

3、每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。

4、钢管脚手架搭拆时，当杆件处于松动状态下，不能中途停止作业。安全带须高挂低用，操作人员不得过分集中，六级以上大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设脚手架。 5、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。 6、设专人对脚手架进行定期检查和保养，下列情况必须检查： （1）在六级以上大风与大雨后，停用超过一个月，复工前；

（2）各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求； （3）底座是否松动，立杆是否悬空，如有发现，应及时处理；

（4）扣件螺栓是否松动，立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。安全防护措施是否符合规范要求。 7、屋面操作层外围四周设置栏杆防护。

5

七、模板拆除

1. 混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁、剪力墙侧模板。 2. 板底模板等砼强度达到75%的设计强度时拆除。

3. 梁底模板等砼强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。 4. 模板拆除应设专人指挥，不得抛扔，严禁使用撬棍。

5. 拆模顺序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并从上至下进行拆除。 6. 拆模时需用彩旗拉线设置警示区域，并派安全员巡查，非施工人员不得进入。

八、安全应急预案 1、目的：

为预防高支撑模板坍塌事故的发生，制订高支撑模板事故应急预案，以预防或发生模板坍塌事故时减少人员伤害和财产损失。 2、职责：

2.1 质安科是高支撑模板坍塌事故应急预案管理的主管部门，负责应急预案的制订和响应，监督组织

进行急救演习，并对应急预案和响应实际效果进行检查和评价。

2.2 项目部负责应急预案与响应，参加公司组织的高支撑模板坍塌演习，参加安全部组织的应急预案

和响应的实际效果评价。 3、应急预案控制程序： 3.1组织机构 领导小组 组长：施明冲 副组长：杨勇

组员： 朱红兵、黄辉、宋鑫樵、周全、

领导小组负责日常管理工作和对职工进行高支撑模板施工安全知识的宣传、培训工作。并对工作

进行考核、检查、监督、将其列入安全检查工作之重，同步进行检查。 3.2 内外联络 3.2.1内部联络

A、

质安科负责收集项目部、班组的预防高架支撑安全信息工作，各相关部门、班组向质安科提供有关预防高架模板安全的信息工作。

B、

当发生安全事故时，首先发现者应及时通知项目部，项目部组织紧急事故处理。

3.2.2外部联络

A、

质安科负责对外预防高架支撑管理部门的联系工作，将有关预防高架支撑信息传达到有关当局和部门。

B、 3.3措施

6

当发生模板坍塌时，发现者应及时拨电话，通知质安科。

3.3.1加强施工现场的安全检查工作，严格查纠习惯性违章，及时发现事故隐患，并及时督促整改，特别

是注意消除安全防护设备本身的不安全因素。

3.3.2参加高空作业人员按规定穿戴好劳保用品，尤其是戴好安全帽，系挂好安全带。 3.3.3任何高空作业使用设施都要牢固可靠，符合安全要求。 3.3.4培训

进行一次预防安全知识培训，提高员工自救、互救能力以及职工安全意识。 3.4紧急预案

3.4.1当发生高架安全事故时，第一发现者应及时通知现场领导并及时通知各部门，组织进行事故处理。 3.4.2当有人员发生伤亡时，应拨电话“120”通知救护中心，并对伤亡人员就地进行急救。 3.5 事故调查和处理

3.5.1高架安全事故发生后，质安科协同有关部门对事故原因进行调查和处理，针对原因责成事故发生部

门采取纠正措施，防止再发生。

3.5.2质安科对相应文件的有效性进行评审和修订。 3.6 检验

3.6.1 质安科组织项目部进行一次模拟安全事故演习，检验和评价应急预案的实际效果。

九、高支架模板及支撑验算：（按最不利条件验算） 1. 板厚300mm楼板模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用Ø48×2.8钢管，板底支承杆间距800×800；次木龙骨间距200； 次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2，[τ]=1.4N/mm2； （1）荷载计算

① 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2 ② 混凝土标准值： 24 kN/m3 ③ 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3

④ 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN） （2）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F1=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F2=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F1=15.00 kN/m2

面模板可视为梁，取梁宽1.0m（800mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×15.00kN/m2×1.0m = 13.5kN/m

7

q1l213.52002

施工荷载为均布荷载弯矩值：M1 == 67500 N·mm

88

2）集中荷载设计值：

面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN

q2l2Pl0.13020025040200

施工荷载为集中荷载弯矩值：M2 == 252648N·mm

8484

以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。 W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3



M2252648

= = 6.74N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求

37500W

（3）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q3= F3×1.0 = 7.84 kN/m2×1.0m = 7.84kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5ql457.842004

= = 0.13mm＜ l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求

384EI3844500281000

（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： F1=15.00kN/m2

次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。

线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m

q3l22.78002

施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）：M3 == 216000 N·mm

88

2）集中荷载设计值：

面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN

施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）：

q4l2Pl0.064880025040800

M4 ==1013184 N·mm

8484

以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。

8

bh2501002

木楞截面模量：W= = 83333mm3

66



M41013184

= = 12.16N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求

83333W

（5）木楞承载能力抗剪验算

1）均布荷载设计值：F1=15.00 kN/m2

次木龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。

线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m 木楞剪力设计值：V0.625ql=0.6252.70.8=1.35KN 2）均布荷载设计值抗剪验算：



3V=31350= 0.41N/mm2 ＜ [] = 1.4N/mm2 2bh250100

满足要求 （6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 7.84 kN/m2×0.20m = 1.57kN/m

Ibh3501003

木楞惯性距：12 = 12

= 4.16×105mm4

5ql451.57384EI= 8004

38490004166667

= 0.22mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求

（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：

（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用） 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F4=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F5=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上F4、 F5两者取大值，F4=15.00 kN/m2

主钢龙骨视为跨度800mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽800mm。 线荷载设计值：q5= 0.9F4×0.80m = 0.9×15.00kN/m2×0.80m = 10.8kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）：

M50.125q25l =0.125×10.8×8002= 864000N·mm

2）均布荷载设计值抗弯强度验算：

钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管)

9



M5864000

= = 203.29N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

4250W

（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q6= F3×0.80 = 7.84 kN/m2×0.80m = 6.27kN/m

E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)

0.99q6l40.996.278004

= = 1.21mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求

100206000102000100EI

（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F6=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F7=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上F6、 F7两者取大值，F6= 15.00kN/m2

钢管支撑间距最大为800mm×800mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算） 2）均布荷载设计值强度验算：

N1 = 15.00 kN/m2×0.8m×0.8m = 9.6kN (单根立杆承载)

N = 0.9（N1 + N2）= 0.9×（9600N + 330N） = 8937 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2



8937N

= = 22.49N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 A397.4

3）均布荷载设计值稳定验算：

48242.42

钢管Ø48×2.8回转半径：i==16.01mm

44

l1700

计算长度：l0150021001700=106.18 ＜ [] = 150 mm； O=

i16.01

查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则：c

(10) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8937N 根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8937 N ＜[N]双=12000N，双扣件满足要求

2. 板厚350mm楼板模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用Ø48×2.8钢管，板底支承杆间距750×750；次木龙骨间距200；

10

d2d1

2

8937N

= =43.50 N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

0.517397.4A

次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2，[τ]=1.4N/mm2；

（1）荷载计算

① 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2

② 混凝土标准值： 24 kN/m3

③ 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3

④ 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN）

（2）面模板承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F1=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.2+4.0×1.4= 16.51 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F2=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2

以上F1、 F2两者取大值，F1= 16.51kN/m2

面模板可视为梁，取梁宽1.0m（750mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×16.51kN/m2×1.0m = 14.86kN/m q1l214.862002

施工荷载为均布荷载弯矩值：M1 == 74300 N·mm 88

2）集中荷载设计值：

面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m

跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN q2l2Pl0.13020025040200施工荷载为集中荷载弯矩值：M2 == 252648N·mm 8484

以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。

W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

M2252648 = = 6.74N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求 37500W

（3）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2

q3= F3×1.0 = 9.09 kN/m2×1.0m = 9.09kN/m

I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5ql459.092004

= = 0.15mm＜ l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求 384EI3844500281000

（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

F1=16.51 kN/m2

次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。

线荷载设计值：q3=0.9 F1×0.20m = 0.9×16.51kN/m2×0.20m = 2.97kN/m

q3l22.977502

施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）：M3 == 208828.13 N·mm 88

2）集中荷载设计值：

面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m

跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN

施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）：

q4l2Pl0.064875025040750M4 ==949556.25 N·mm 8484

以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。 bh2501002

木楞截面模量：W= = 83333mm3 66

M4949556.25 = = 11.39N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求 83333W

（5）木楞承载能力抗剪验算

1）均布荷载设计值：

F1=16.51 kN/m2

次木龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。

线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×16.51kN/m2×0.20m = 2.97kN/m

木楞剪力设计值：V0.625ql=0.6252.970.75=1.39KN

2）均布荷载设计值抗剪验算：

3V31390== 0.417N/mm2 ＜ [] = 1.4N/mm2 满足要求 2bh250100

（6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2

q5= F3×0.20 m = 9.09 kN/m2×0.20m = 1.82kN/m

bh3501003

木楞惯性距：I = = 4.16×105mm4 1212

5ql451.827504

= = 0.2mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求 384EI38490004166667

（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：

（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用）

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F5=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.2+4.0×1.4= 16.51 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F6=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2

以上F5、 F6两者取大值，F5= 16.51kN/m2

主钢龙骨视为跨度750mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽750mm。 线荷载设计值：q5= 0.9F5×0.75m = 0.9×16.51kN/m2×0.75m = 11.14kN/m

施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）：

M50.125q5l2 =0.125×11.14×7502= 783281.25N·mm

2）均布荷载设计值抗弯强度验算：

钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管)

M5783281.25 = = 184.3N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 4250W

（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2

q6= F3×0.75 = 9.09 kN/m2×0.75m = 6.82kN/m

E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)

0.99q6l40.996.827504

= = 1.017mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求 100206000102000100EI

（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F6=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.2+4.0×1.4= 16.51kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F7=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2

以上F6、 F7两者取大值，F7= 16.51kN/m2

钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2

钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算）

2）均布荷载设计值强度验算：

N1 = 16.51 kN/m2×0.75m×0.75m = 9.29kN (单根立杆承载)

N = 0.9(N1 + N2 )= 0.9×(9290N + 330N) = 8658 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2 N

A = 8658

397.4= 21.79N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

3）均布荷载设计值稳定验算：

钢管Ø48×2.8回转半径：id2d2

148242.

4=42

4=16.01mm

计算长度：l1001700mm； lO1700

015002i=16.01=106.18 ＜ [] = 150

查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则：N

cA = 8658

0.517397.4= 42.14N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

(10) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N

根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8658 N ＜[N]双=12000N，双扣件满足要求

3. 板厚400mm楼板模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用Ø48×2.8钢管，板底支承杆间距750×750；次木龙骨间距200；

次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2，[τ]=1.4N/mm2；

1）荷载计算

① 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2

② 混凝土标准值： 24 kN/m3

③ 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3

④ 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN）

2）面模板承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F1=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F2=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2

以上F1、 F2两者取大值，F1= 18.02kN/m2

面模板可视为梁，取梁宽1.0m（750mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×18.02kN/m2×1.0m = 16.22kN/m q22

施工荷载为均布荷载弯矩值：M1l16.22200

18 =8= 81100 N·mm

（ （

2）集中荷载设计值：

面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m

跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN q2l2Pl0.13020025040200施工荷载为集中荷载弯矩值：M2 == 252648N·mm 8484

以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。

W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

M2252648 = = 6.74N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求 37500W

（3）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.4+1.124×0.4）= 10.35 kN/m2

q3= F3×1.0 = 10.35 kN/m2×1.0m = 10.35kN/m

I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5ql4510.352004

= = 0.17mm＜ l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求 384EI3844500281000

（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

F1=18.02 kN/m2

次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。

线荷载设计值：q3=0.9 F1×0.20m = 0.9×18.02kN/m2×0.20m = 3.24kN/m

q3l23.247502

施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）：M3 == 227812.5 N·mm 88

2）集中荷载设计值：

面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m

跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN

施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）：

q4l2Pl0.064875025040750M4 ==949556.25 N·mm 8484

以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。

bh2501002

木楞截面模量：W= = 83333mm3 66

M4949556.25 = = 11.39N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求 83333W

（5）木楞承载能力抗剪验算

1）均布荷载设计值：

F1=18.02 kN/m2

次木龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。

线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×18.02kN/m2×0.20m = 3.24kN/m

木楞剪力设计值：V0.625ql=0.6253.240.75=1.52KN

2）均布荷载设计值抗剪验算：

3V=31520= 0.456N/mm2 ＜ [] = 1.4N/mm2

2bh250100满足要求

（6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）= 10.35 kN/m2

q5= F3×0.20 m = 10.35 kN/m2×0.20m = 2.07kN/m Ibh3

12 = 501003

木楞惯性距：12= 4.16×105mm4

5ql4

384EI= 52.077504

38490004166667= 0.23mm＜ l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求

（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：

（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用）

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F5=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F6=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2

以上F5、 F6两者取大值，F5= 18.02kN/m2

主钢龙骨视为跨度750mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽750mm。 线荷载设计值：q5= 0.9F5×0.75m = 0.9×18.02kN/m2×0.75m = 12.16kN/m

施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）：

M50.125q5l2 =0.125×12.16×7502= 855000N·mm

2）均布荷载设计值抗弯强度验算：

钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管)

M585500 = = 201.18N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 4250W

（8）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）= 10.35 kN/m2

q6= F3×0.75 = 10.35 kN/m2×0.75m = 7.76kN/m

E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)

0.99q6l40.997.767504

= = 1.157mm＜ l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求 100206000102000100EI

（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F7=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F8=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2

以上F7、 F8两者取大值，F7= 18.02kN/m2

钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算）

2）均布荷载设计值强度验算：

N1 = 18.02 kN/m2×0.75m×0.75m = 10.14kN (单根立杆承载)

N = 0.9(N1 + N2 )= 0.9×(10140N + 330N) = 9423 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2 N9423 = = 23.71N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 A397.4

3）均布荷载设计值稳定验算：

48242.42

钢管Ø48×2.8回转半径：i==16.01mm 44

l1700计算长度：l0150021001700=106.18 ＜ [] = 150 mm； O=i16.01

查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则：cd2d129423N = = 45.86N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 0.517397.4A

(10) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N

根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 9423 N ＜[N]双=12000N，双扣件满足要求

4. 梁1350mm×600mm模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2

次木龙骨采用50×100mm，梁底设置九道@160；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.4N/mm2， 梁底小横杆采用Ø48×2.8钢管@750mm；梁底横向设三立杆，间距625mm+625mm；

梁立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；

（一）荷载计算 (顶板按400mm厚考虑)

① 梁底模板自重 0.3 kN/m2×（1.35＋0.20×2）= 0.525kN/m ② 梁混凝土荷重 24 kN/m3×1.35×0.60 = 19.44 kN/m ③ 钢筋荷重 1.524×1.35×0.60 = 1.234kN/m ⑤ 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2×0.60 = 2.40kN/m（垂直） 2 kN/m2×1.35 = 2.70kN/m（水平） 梁1350×600400厚板

顶托

@750横杆纵向750625625

750

（二）梁底面模板验算

（1）面模板承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4 (⑤ 水平振捣荷载)

F1=（0.525+19.44+1.234）×1.2+2.70×1.4= 29.22 kN/m

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4 (⑤ 水平振捣荷载)

F2=（0.525+19.44+1.234）×1.35 + 2.70×0.7×1.4= 31.26 kN/m

以上F1、 F2两者取大值，F2= 31.26 kN/m

q12

160

2）抗弯强度验算：

面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0.16m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。

线荷载设计值转换：q1=0.9 F2×1.0m÷1.35m = 0.9×31.26kN/m×1.0m÷1.35m = 20.84kN/m

Mq1l220.841602

施工荷载为均布荷载弯矩值：18 =8= 66688.02 N·mm

W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

M1

W = 66688.02

37500= 1.78N/mm2＜[σ]=10.00 N/mm2 满足要求

（2）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.525+19.44+1.234）= 21.20 kN/m

线荷载设计值转换：q2= F3×1.0m÷1.35m = 21.20kN/m×1.0m÷1.35m = 15.71kN/m

I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5q2l4515.711604

384EI= 3844500281250= 0.11mm＜ l/400 = 160/400=0.40mm 满足要求

（三）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力验算

（1）木楞承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

F2= 31.26 kN/m

次木龙骨视为等跨连续梁，跨度750mm，钢管小横杆作为梁支点，取荷载取值宽0.16m。 线荷载设计值：q3=0.9 F2 = 0.9×31.26=28.13kN/m (梁底设九根木楞，受力按八根验算)

2）木楞强度验算：

按二跨最不利条件：M20.125q3l2 =0.12528.137502= 1978171.88 N·mm bh2

= 501002

单根木楞截面模量：W = 83333mm3

66

M2

W = 1978171.88

883333= 3.30N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求

（2）木楞承载能力抗剪验算（按二跨最不利条件）

1）均布荷载设计值：

F2= 31.26 kN/m

线荷载设计值：q3=0.9F2 =0.9×31.26=28.13kN/m (梁底设九根木楞，受力按八根验算) 木楞剪力设计值：V0.625ql=o.62528.13750= 13185.94N

2）均布荷载设计值抗剪验算：

3V=313185.9

2501008= 0.49N/m2 ＜ [] = 1.4 N/m2

2bh满足要求

（3）木楞承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.525+19.44+1.234）= 21.20 kN/m

线荷载设计值转换：q4= F3 = 21.20 kN/m bh3501003

单根木楞惯性距：I12 = 12= 4.16×105mm4 按最不利条件（简支梁）验算：5q4l4521.207504

384EI= 838490004166667= 0.30mm

＜ l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求

（四）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F1=（0.525+19.44+1.234）×1.2+2.70×1.4= 29.22 kN/m

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4 (⑤ 水平振捣荷载)

F2=（0.525+19.44+1.234）×1.35 + 2.70×0.7×1.4= 31.26 kN/m

以上F1、 F2两者取大值，F2= 31.26 kN/m

梁底钢管小横杆视为二跨连续梁，跨度0.625＋0.625m，梁底三根立杆为梁支点。

线荷载设计值：q5= 0.9F2×0.75m÷1.35m = 0.9×31.26kN/m×0.75m÷1.35m = 15.63kN/m

q

简图A

2）简图B计算

VA= 0.375ql =0.37515.630.625 = 3.664 kN

VB= 0.625ql =0.62515.630.625 = 6.107 kN

M3= 0.125ql2= 0.12515.630.6252= 0.763 kN·m

Wn= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管)

M3

W = 763000

4250=179.53N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.525+19.44+1.234）= 21.20 kN/m

线荷载设计值转换：q5= 21.20kN/m ×0.75m ÷ 1.35m = 11.78 kN/m

E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)

ql4

0.52111.786254

ωmax=0.521100EI=1002.061051.02105= 0.45mm＜l/400= 625/400 =1.563mm 满足要求。

钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算

1）顶板均布荷载设计值：（板厚按400考虑）

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F6=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F7=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89 kN/m2

以上F6、 F7两者取大值，F6= 18.02kN/m2

钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N

2）均布荷载设计值强度验算：

外侧立杆承受梁荷载：N1 = RA= 3664 kN

外侧立杆承受顶板荷载：N3 = 0.9×18.02 kN/m2×0.75m×0.75m×0.5 = 4.56kN

外侧立杆承受总荷载：N = N1 + N2 + N3= 3664N + 330N + 4560N = 8554 N

中间立杆承受梁荷载：N4 =2×RB = 2×6.107kN =12.214 kN

中间立杆底部承受总荷载：N = N2 + N4 = 12214N + 330N = 12544N

支撑钢管有效面积A=397.4mm2

（六）



N12544 = = 31.57N/mm2 ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 A397.4

3）均布荷载设计值稳定验算：

48242.42

钢管Ø48×2.8回转半径：i==16.01mm

44

l1700

计算长度：l0150021001700=106.18 ＜ [] = 150 mm； O=

i16.01

查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则中间立杆：c

（六）梁侧模板的验算

梁侧模板木楞间距0.20m，钢管立杆间距750mm。 （1）荷载验算：

1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1=1.2（外加剂修正系数）；

β2=1.15（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0 =200/（T+15）

⑥ F4=0.22γct0β1β2 V =0.22×24×200/（20+15）×1.2×1.15×2 = 58.88 kN/m2 ⑥ F5=γch = 24×0.6 = 14.40kN/m2 取两者较小值 2）振捣混凝土产生的荷载组合：⑤ 4 kN/m2 可变荷载效应控制组合：⑤×1.4＋⑥min×1.2 荷载标准值：F1= 4×1.4＋14.40×1.2 = 22.88kN/m2 永久荷载效应控制组合：⑤×0.7×1.4＋⑥min×1.35 荷载标准值：F2 = 4×0.7×1.4＋14.40×1.35 = 23.36kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.36kN/m2

（2）侧面模板可视为梁，取梁宽0.75m，跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 1）强度验算：

q5 = 0.9×23.36kN/m2×0.75m= 15.77kN/m

M = 1/8 q5 l 2 = 0.125×15.77×0.20m2 = 0.079kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×750×152 = 28125 mm3

σ= M / W =0.079kN·m / 28125mm3=2.81N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 2）挠度验算：

荷载组合：⑥ F = 14.4kN/m2 q7 = 14.4kN/m2×0.75= 10.80 kN/m

I=bh3/12= 750×15 3/12 = 2.11×105mm4

d2d1

2

12544N

= = 61.05N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

0.517397.4A

5ql4510.802004

max= =0.24mm＜ l/400 = 200/400= 0.5mm 满足要求。

384EI3844500211000

（3）侧模木楞，视为等跨连续梁（按最不利条件验算），跨距750mm ，取200mm宽为计算单元

1）强度验算（按二等跨连续梁验算）： q6 = 0.9×23.36kN/m2×0.20= 4.2 kN/m

M = 0.125 q6 l 2 = 0.125×4.2×0.75 2= 0.295kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3

σ= M / W =0.295kN·m / 83333 mm3 =3.54N/mm2＜[σ]=13 N/mm2 满足要求 2）挠度验算（按简支梁验算）：

荷载组合：⑥ F = 14.4 kN/m2 q5 = 14.4kN/m2×0.20 = 2.88 kN/m

5ql452.887504

max= =0.316mm＜ l/400 = 750/400= 1.875mm

384EI38490004160000

满足要求

(七) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 外侧立杆支承水平杆下传荷载N = 8554N ＞ [N]=8000N，单扣件不能满足要求； 中间立杆支承水平杆下传荷载N = 12214N ＞ [N]双扣件=12000N，双扣件不能满足要求； 粱底立杆与小横杆连接必须采用U型顶托撑顶。

1） 立杆稳定性验算（按偏心受压计算，偏心半径取25mm）

Ix118.51104n1.994

Ix29.3210n11.99

1.22322L1.2233462x205.54

i220.6



查JGJ1622008附录D表D得x0.176

2EA3.1422.06105438NEX21.058KN22

x205.54

maxMxNN125N2

f205Nmm

xAW(10.8N)0.17643818.511040.816800

ix

NEX

30.25

(1

21058

)

求得[N]≤41.32KN,N=10.89KN满足要求 2） 钢插销直径的选用

d2fvbN2Af

2

bnv

2N212214

由上式知db

3.14120fv

b

又NfcbAcfcb2dt可知d

=8.05

N12214

8.21 2fcbt23102.4

由以上计算可知，钢（Q235）插销直径d≥12mm

5. 梁1350mm×550mm模板及支架参数

截面1350×550的梁处于地下室负二层，相应板厚350mm，板模板支架立杆间距750×750，双向水平杆，梁腹板高度200mm,与地下室负一层顶板（板厚400，相应梁1350×600，板模板支架立杆间距750×750，双向水平杆）结构荷载相近，板模板及支架搭设参数相同，可采用与1350×600的梁模板及支架相同的搭设参数即模板面板采用15mm高强度多层板；次木龙骨采用50×100mm，梁底设置九道@160；梁底小横杆采用Ø48×2.8钢管@750mm；梁底横向设三立杆，间距625mm+625mm，粱底立杆与小横杆连接采用U型顶托撑顶；梁立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；由1350×600的梁模板验算可知：此处无需再验算。

6.梁500×1250模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.0N/mm2；g =0.12kN/m2

次木龙骨采用50×100mm，梁底设置四道@160；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.4N/mm2， 梁底小横杆采用Ø48×2.8钢管@750mm；梁底横向设三立杆，间距300mm+300mm；

梁立杆、横杆纵向最大间距800mm；侧模设置七道木楞@150，采用对拉螺栓固定，间距400×800；

（一）荷载计算 (顶板按350mm厚考虑)

① 梁底模板自重 0.3 kN/m2×（0.5＋0.90×2）= 0.69kN/m ② 梁混凝土荷重 24 kN/m3×0.5×1.25 = 15 kN/m ③ 钢筋荷重 1.524 kN/m3×0.5×1.25 = 0.953kN/m ⑤ 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2×0.5 = 1.25kN/m（垂直面） 2 kN/m2×0.5 = 1kN/m（水平面） （二）梁底面模板验算 （1）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4 (⑤为水平振捣荷载) F1=（0.69+15+0.953）×1.2+1.0×1.4= 21.37 kN/m

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4 (⑤为水平振捣荷载) F2=（0.69+15+0.9534）×1.35 + 1.0×0.7×1.4= 23.45 kN/m 以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.45 kN/m

2）抗弯强度验算：

面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0.16m，次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值转换：q1=0.9 F2×1.0m÷1.35m = 0.9×23.45kN/m×1.0m÷1.35m = 42.21kN/m

q1l242.211602施工荷载为均布荷载弯矩值：M1 == 135072 N·mm

88

W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3



M1135072

= = 3.6N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求

37500W

（2）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.69+15+0.953）= 16.64 kN/m

线荷载设计值转换：q2= F3×1.0m÷0.5m = 16.64kN/m×1.0m÷0.5m = 33.28kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5q2l4533.281604

= = 0.224mm＜ l/400 = 160/400=0.40mm 满足要求

384EI3844500281250

（三）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力验算 （1）木楞承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： F2= 23.45 kN/m

次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽0.16mm。

线荷载设计值：q3= 0.9F2 = 0.9×23.45=21.11kN/m (梁底设四根木楞，受力按三根验算) 2）木楞强度验算：

按二跨最不利条件：M20.125q23l =0.12521.118002

= 1688400 N·mm

单根木楞截面模量：Wbh2= 501002

= 83333mm3

66



M2W

= 1688400

383333= 6.75N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求

（2）木楞承载能力抗剪验算（按二等跨连续梁验算）：

线荷载设计值：q3=21.11kN/m (梁底设四根木楞，受力按三根验算) 木楞剪力设计值：V0.625ql=0.62521.11800= 10552.5N



3V=310552= 1.05N/m2 ＜ [] = 1.4 N/m2 2bh2501003

满足要求 （3）木楞承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.69+15+0.953）= 16.64 kN/m

Ibh3501003

单根木楞惯性距：12 = 12

= 4.16×105mm4

按单跨最不利条件：5q4l4384EI= 516.648004

384900041666673

= 0.788mm

＜ l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求

（四）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F1=（0.69+15+0.953）×1.2+1.0×1.4= 21.37 kN/m

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F2=（0.69+15+0.953）×1.35 + 1.0×0.7×1.4= 23.45 kN/m 以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.45kN/m

梁底钢管小横杆视为二等跨连续梁，跨度0.3m，梁底三根立杆为梁支点。

线荷载设计值：q5= 0.9F2×0.8m÷0.5m = 0.9×23.45kN/m×0.8m÷0.5m = 33.77kN/m 1） 计算

V支= 0.375ql =0.37533.770.3 = 3.8 kN

V中= 0.625ql =0.62533.770.3 = 6.33kN M3= 0.125ql2

= 0.12533.770.32

= 0.38kN·m Wn= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管)



M3W

= 380000

4250=89.41N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.69+15+0.953）= 16.64 kN/m

线荷载设计值转换：q5= 16.64kN/m ×0.8m ÷ 0.5m = 26.62 kN/m E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)

ωql40.52126.623004max=0.521100EI=1002.061051.0210

5

= 0.054mm＜l/400= 625/400 =1.563mm 满足要求。 （五）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算 1）顶板均布荷载设计值：

钢管支撑间距最大为250mm×800mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算）略 2）均布荷载设计值强度验算：

外侧立杆承受梁荷载：N1 = RA= 3.8kN

外侧立杆承受顶板荷载：N3 = 0.9×16.51 kN/m2×0.75m×0.75m×0.5 = 4.179kN 外侧立杆承受总荷载：N = N1 + N2 + N3= 3800N + 330N + 4179N = 8309N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2

中间立杆承受梁荷载：N4 = 2VB= 2×6.33 =12.66KN

中间立杆底部承受总荷载：N = N2 + N4 = 330N+12660N== 12990N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2



NA = 12990

397.4

= 32.69N/mm2 ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 3）均布荷载设计值稳定验算：

钢管Ø48×2.8回转半径：id2d2

1

48242.42

4

=4=16.01mm

计算长度：lmm； lO1700

0150021001700i=

16.01

=106.18 ＜ [] = 150 查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则中间立杆：N

cA

= 129900.517397.4= 63.23N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

（六）梁侧模板的验算

梁侧模板木楞间距0.15m，钢管立杆间距800mm。 （1）荷载验算：

1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1=1.2（外加剂修正系数）；

β2=1.15（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0 =200/（T+15）

⑥ F4=0.22γct0β1β2 V =0.22×24×200/（20+15）×1.2×1.15×2 = 58.88 kN/m2 ⑥ F5=γch = 24×1.25 = 30kN/m2 取两者较小值 2）振捣混凝土产生的荷载组合：⑤ 4 kN/m2 可变荷载效应控制组合：⑤×1.4＋⑥min×1.2 荷载标准值：F1= 4×1.4＋30×1.2 =41.6 kN/m2 永久荷载效应控制组合：⑤×0.7×1.4＋⑥min×1.35 荷载标准值：F2 = 4×0.7×1.4＋30×1.35 = 44.42kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F2= 44.42kN/m2

（2）侧面模板可视为梁，取梁宽0.8m，跨度0.15m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。

1）强度验算：

q5 = 0.9×44.42kN/m2×0.8m= 31.98kN/m

M = 1/8 q5 l 2 = 0.125×31.98×0.152m2 = 0.090kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×800×152 = 30000 mm3

σ= M / W =0.090kN·m / 30000mm3=3.0N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 2）挠度验算：

荷载组合：⑥ F = 30kN/m2 q7 = 30kN/m2×0.8= 24 kN/m

I=bh3/12= 800×15 3/12 = 2.25×105mm4

5ql45241504

max= =0.16mm＜ l/400 = 200/400= 0.5mm 满足要求。

384EI3844500225000

（3）侧模木楞，按等跨连续梁计算（最不利条件），跨距800mm ，取150mm宽为计算单元

1）强度验算（按二等跨连续梁验算）： q6 = 0.9×44.42kN/m2×0.15= 6.00 kN/m

M = 0.125 q6 l 2 = 0.125×6.00×0.8 2= 0.48kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3

σ= M / W =0.48kN·m / 83333 mm3 =5.76N/mm2＜[σ]=13 N/mm2 满足要求 2）挠度验算（按简支梁验算）：

荷载组合：⑥ F = 30 kN/m2 q5 = 30kN/m2×0.15 = 4.5kN/m

5ql456.248004 max= =0.89mm＜ l/400 = 750/400= 1.875mm

384EI38490004160000

满足要求

3）对拉螺栓的计算（400×800）

N=abFS FS=0.95F2=0.95×44.42=42.2KN N=0.8×0.4×42.2=13.5KN

NtbN即Ntb＞13.5KN

bNt由JGJ162-2008表5.2.3可知，对拉螺栓直径选用M14(=17.8KN)

(七) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 外侧立杆支承梁底小横杆下传荷载N = 8309N＞ [N]=8000N，单扣件能满足要求； 中间立杆支承粱底小横杆下传荷载N = 12990N ＞ [N]双扣件=12000N，双扣件能满足要求； 为确保安全，粱底立杆与小横杆连接必须采用U型顶托撑顶。

3） 立杆稳定性验算（按偏心受压计算，偏心半径取25mm）

Ix118.51104n1.994

Ix29.3210n1.991.223

22L1.2233062x181.67

i220.6查JGJ1622008附录D表D得x0.229

2EA3.1422.06105438NEX26.95KN22

x181.67

maxMxNN125N2

f205Nmm

xAW(10.8N)0.220943818.511040.816800

ix

NEX

30.25

(1

26950

)

求得[N]≤52.45KN,N=10.89KN满足要求 4） 钢插销直径的选用

2b

dfvb

N2Anfv

2

由上式知d

2N212990



3.14120fvb

=8.3

b

又NfcbAcfcb2dt可知d

N12990

8.73 2fcbt23102.4

由以上计算可知，钢（Q235）插销直径d≥12mm

说明：其它大截面梁如KLX3(1) 400×1100,KL106(1) 500×1000数量少，结合现场实际情况，按便于施工的原则，采取与梁500×1250相近的模板及支架搭设参数，但间距尺寸不得大于梁500×1250相应的模板及支架搭设参数；梁腹板高度≥500的，梁侧采用间距400×800的M14对拉螺栓加固。

地下室结平板模板支撑搭设施工方案

一、工程结构概况：

中南世纪锦城1.2期防空地下室工程为地下一层钢筋混凝土框架结构车库。框架柱网间距8.0 m×8.0m。其顶板设计标高为－1.200m，顶板厚500mm，双向梁截面1350×600；负一层结平板设计标高为－1.200m，板厚350mm，双向梁截面1350×550，层高3.450m；基础筏板500mm厚，设计标高为－5.300m.

模板立杆分别支撑于500厚、400厚钢筋混凝土板上，模板搭设高度分别为3.80m、4.10m（顶板）。模板支撑的结平板荷载，属高大模板工程，须编制专项施工方案经专家论证通过后实施。

二、模板支撑立杆布置原则：

模板支撑立杆布置设计，按顶板结构设计图选典型区域梁板布置；在确保立杆、水平杆满足施工承载能力的情况下，使双向水平杆相互贯通；梁下、板下立杆按结构截面尺寸的不同，可采用不同的间距。

当局部区域梁板变化，需按实调整立杆布置时，其立杆布置双向尺寸不得超出设计计算的搭设参数。

三、编制依据：

1. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001(2002年版) 3. 《施工手册》（第四版）

4. 《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006(第四分册) 5. 《建筑结构静力计算手册》

6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

1

四、搭设技术参数：

1．支撑体系杆件采用Ø48×2.8钢管、工具式钢管立柱；可锻铸铁制作的扣件； 2. 双向水平杆步距：不得大于1600mm。

3. 负一层结平板400厚，板下立杆支撑间距控制在750mm×750mm范围，立杆均垂直落地。 模板下木楞布置间距不得大于200mm；

4. 顶板400厚，板下立杆支撑间距控制在600mm×750mm范围，立杆均垂直落地。 模板下木楞布置间距不得大于200mm。

5． 300厚结平板占少数，宜采用750mm×750mm的立杆间距（间距不得大于800mm×800mm），使

整片模板支架双向水平杆相互贯通；模板下木楞布置间距不得大于200mm。 6．梁下立杆间距：

（1）截面1350×600梁底横向设三立杆，间距625+625；粱底立杆采用CH-75型工具式钢管立柱撑顶，

钢（Q235）插销直径d≥12mm。梁底立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；梁底模设置九道木楞间距160。

（2）截面1350×550梁底横向设三立杆，间距625+625；粱底立杆采用CH-75型工具式钢管立柱撑顶，

钢（Q235）插销直径d≥12mm。梁底立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；梁底模设置九道木楞间距160。

（3）截面500×1250粱底横向设三立杆，间距300+300；粱底立杆采用CH-65型工具式钢管立柱撑顶，

钢（Q235）插销直径d≥12mm。粱底立杆、横杆纵向最大间距800mm；侧模设置七道木楞间距150，采用M14对拉螺栓（400×800）加固；粱底设置四道木楞间距160。 7.附图：

2

3

A-A

4

五、高支架模板支撑搭设安全技术要求：

1. 模板支撑立杆基础分别为500厚、350厚钢筋混凝土板。地下室内框架柱须先行浇筑完成。 2. 模板支撑立杆钢管无接头，竖向须垂直；顶部采用U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧。 3. 顶托外露螺栓高度不得超过规范规定的最大调节范围。

4. 模板支撑架体双向水平杆与相邻框架柱，必须用钢管扣件与框架柱扣箍牢固，并顶紧。 5. 设置梁、板底斜撑杆件区域的各步水平杆件必须采用搭接连接（搭接长度0.5m），设置三扣件。 6. 严格控制双向水平杆步距＜1.60m。双向水平杆应贯通设置成一个整体。 7. 立杆底脚须双向设置扫地杆。梁、板底水平横杆与立杆连接须采用双扣件。 8. 沿区域四周及双向主梁下，按图示设置垂直剪刀撑。垂直剪刀撑与立杆紧固。 9. 按图示设置一道水平剪刀撑杆，即双向隔跨设置。水平剪刀撑与水平杆紧固。 10. 扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40N·m～65 N·m之间。浇筑前进行复拧检查工作。

11. 浇筑混凝土时控制卸料厚度（超过浇筑高度小于100mm）及浇筑方向，均匀布料分层浇筑。 12. 安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理，先停止施工，待异常情况处

理完毕再行施工，避免质量、安全事故发生。

13. 架体搭设须安排专业架子工按图示尺寸要求进行施工，并配合木工处理梁板底杆件的衔接。 14. 按设计要求对梁底模预先起拱处理。

15. 顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度后方可开始拆除负一层模板支撑。

16. 混凝土浇筑采用泵送布料，框架柱必须先行浇筑完成，顶板与外墙板一同浇筑，顶板梁板浇筑从

中间向两侧分层进行。

六、高支架模板搭设安全管理措施

1、搭设及施工前，项目技术负责人向架子工和进行技术、安全交底，双方在交底书上签字。脚手架搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可上岗操作。

2、脚手架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。脚手架搭设完毕，经过验收合格后方可使用。

3、每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。

4、钢管脚手架搭拆时，当杆件处于松动状态下，不能中途停止作业。安全带须高挂低用，操作人员不得过分集中，六级以上大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设脚手架。 5、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。 6、设专人对脚手架进行定期检查和保养，下列情况必须检查： （1）在六级以上大风与大雨后，停用超过一个月，复工前；

（2）各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求； （3）底座是否松动，立杆是否悬空，如有发现，应及时处理；

（4）扣件螺栓是否松动，立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。安全防护措施是否符合规范要求。 7、屋面操作层外围四周设置栏杆防护。

5

七、模板拆除

1. 混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁、剪力墙侧模板。 2. 板底模板等砼强度达到75%的设计强度时拆除。

3. 梁底模板等砼强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。 4. 模板拆除应设专人指挥，不得抛扔，严禁使用撬棍。

5. 拆模顺序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并从上至下进行拆除。 6. 拆模时需用彩旗拉线设置警示区域，并派安全员巡查，非施工人员不得进入。

八、安全应急预案 1、目的：

为预防高支撑模板坍塌事故的发生，制订高支撑模板事故应急预案，以预防或发生模板坍塌事故时减少人员伤害和财产损失。 2、职责：

2.1 质安科是高支撑模板坍塌事故应急预案管理的主管部门，负责应急预案的制订和响应，监督组织

进行急救演习，并对应急预案和响应实际效果进行检查和评价。

2.2 项目部负责应急预案与响应，参加公司组织的高支撑模板坍塌演习，参加安全部组织的应急预案

和响应的实际效果评价。 3、应急预案控制程序： 3.1组织机构 领导小组 组长：施明冲 副组长：杨勇

组员： 朱红兵、黄辉、宋鑫樵、周全、

领导小组负责日常管理工作和对职工进行高支撑模板施工安全知识的宣传、培训工作。并对工作

进行考核、检查、监督、将其列入安全检查工作之重，同步进行检查。 3.2 内外联络 3.2.1内部联络

A、

质安科负责收集项目部、班组的预防高架支撑安全信息工作，各相关部门、班组向质安科提供有关预防高架模板安全的信息工作。

B、

当发生安全事故时，首先发现者应及时通知项目部，项目部组织紧急事故处理。

3.2.2外部联络

A、

质安科负责对外预防高架支撑管理部门的联系工作，将有关预防高架支撑信息传达到有关当局和部门。

B、 3.3措施

6

当发生模板坍塌时，发现者应及时拨电话，通知质安科。

3.3.1加强施工现场的安全检查工作，严格查纠习惯性违章，及时发现事故隐患，并及时督促整改，特别

是注意消除安全防护设备本身的不安全因素。

3.3.2参加高空作业人员按规定穿戴好劳保用品，尤其是戴好安全帽，系挂好安全带。 3.3.3任何高空作业使用设施都要牢固可靠，符合安全要求。 3.3.4培训

进行一次预防安全知识培训，提高员工自救、互救能力以及职工安全意识。 3.4紧急预案

3.4.1当发生高架安全事故时，第一发现者应及时通知现场领导并及时通知各部门，组织进行事故处理。 3.4.2当有人员发生伤亡时，应拨电话“120”通知救护中心，并对伤亡人员就地进行急救。 3.5 事故调查和处理

3.5.1高架安全事故发生后，质安科协同有关部门对事故原因进行调查和处理，针对原因责成事故发生部

门采取纠正措施，防止再发生。

3.5.2质安科对相应文件的有效性进行评审和修订。 3.6 检验

3.6.1 质安科组织项目部进行一次模拟安全事故演习，检验和评价应急预案的实际效果。

九、高支架模板及支撑验算：（按最不利条件验算） 1. 板厚300mm楼板模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用Ø48×2.8钢管，板底支承杆间距800×800；次木龙骨间距200； 次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2，[τ]=1.4N/mm2； （1）荷载计算

① 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2 ② 混凝土标准值： 24 kN/m3 ③ 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3

④ 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN） （2）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F1=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F2=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F1=15.00 kN/m2

面模板可视为梁，取梁宽1.0m（800mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×15.00kN/m2×1.0m = 13.5kN/m

7

q1l213.52002

施工荷载为均布荷载弯矩值：M1 == 67500 N·mm

88

2）集中荷载设计值：

面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN

q2l2Pl0.13020025040200

施工荷载为集中荷载弯矩值：M2 == 252648N·mm

8484

以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。 W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3



M2252648

= = 6.74N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求

37500W

（3）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q3= F3×1.0 = 7.84 kN/m2×1.0m = 7.84kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5ql457.842004

= = 0.13mm＜ l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求

384EI3844500281000

（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： F1=15.00kN/m2

次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。

线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m

q3l22.78002

施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）：M3 == 216000 N·mm

88

2）集中荷载设计值：

面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN

施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）：

q4l2Pl0.064880025040800

M4 ==1013184 N·mm

8484

以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。

8

bh2501002

木楞截面模量：W= = 83333mm3

66



M41013184

= = 12.16N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求

83333W

（5）木楞承载能力抗剪验算

1）均布荷载设计值：F1=15.00 kN/m2

次木龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。

线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m 木楞剪力设计值：V0.625ql=0.6252.70.8=1.35KN 2）均布荷载设计值抗剪验算：



3V=31350= 0.41N/mm2 ＜ [] = 1.4N/mm2 2bh250100

满足要求 （6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 7.84 kN/m2×0.20m = 1.57kN/m

Ibh3501003

木楞惯性距：12 = 12

= 4.16×105mm4

5ql451.57384EI= 8004

38490004166667

= 0.22mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求

（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：

（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用） 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F4=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F5=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上F4、 F5两者取大值，F4=15.00 kN/m2

主钢龙骨视为跨度800mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽800mm。 线荷载设计值：q5= 0.9F4×0.80m = 0.9×15.00kN/m2×0.80m = 10.8kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）：

M50.125q25l =0.125×10.8×8002= 864000N·mm

2）均布荷载设计值抗弯强度验算：

钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管)

9



M5864000

= = 203.29N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

4250W

（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q6= F3×0.80 = 7.84 kN/m2×0.80m = 6.27kN/m

E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)

0.99q6l40.996.278004

= = 1.21mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求

100206000102000100EI

（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F6=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F7=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上F6、 F7两者取大值，F6= 15.00kN/m2

钢管支撑间距最大为800mm×800mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算） 2）均布荷载设计值强度验算：

N1 = 15.00 kN/m2×0.8m×0.8m = 9.6kN (单根立杆承载)

N = 0.9（N1 + N2）= 0.9×（9600N + 330N） = 8937 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2



8937N

= = 22.49N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 A397.4

3）均布荷载设计值稳定验算：

48242.42

钢管Ø48×2.8回转半径：i==16.01mm

44

l1700

计算长度：l0150021001700=106.18 ＜ [] = 150 mm； O=

i16.01

查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则：c

(10) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8937N 根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8937 N ＜[N]双=12000N，双扣件满足要求

2. 板厚350mm楼板模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用Ø48×2.8钢管，板底支承杆间距750×750；次木龙骨间距200；

10

d2d1

2

8937N

= =43.50 N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

0.517397.4A

次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2，[τ]=1.4N/mm2；

（1）荷载计算

① 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2

② 混凝土标准值： 24 kN/m3

③ 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3

④ 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN）

（2）面模板承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F1=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.2+4.0×1.4= 16.51 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F2=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2

以上F1、 F2两者取大值，F1= 16.51kN/m2

面模板可视为梁，取梁宽1.0m（750mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×16.51kN/m2×1.0m = 14.86kN/m q1l214.862002

施工荷载为均布荷载弯矩值：M1 == 74300 N·mm 88

2）集中荷载设计值：

面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m

跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN q2l2Pl0.13020025040200施工荷载为集中荷载弯矩值：M2 == 252648N·mm 8484

以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。

W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

M2252648 = = 6.74N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求 37500W

（3）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2

q3= F3×1.0 = 9.09 kN/m2×1.0m = 9.09kN/m

I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5ql459.092004

= = 0.15mm＜ l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求 384EI3844500281000

（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

F1=16.51 kN/m2

次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。

线荷载设计值：q3=0.9 F1×0.20m = 0.9×16.51kN/m2×0.20m = 2.97kN/m

q3l22.977502

施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）：M3 == 208828.13 N·mm 88

2）集中荷载设计值：

面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m

跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN

施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）：

q4l2Pl0.064875025040750M4 ==949556.25 N·mm 8484

以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。 bh2501002

木楞截面模量：W= = 83333mm3 66

M4949556.25 = = 11.39N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求 83333W

（5）木楞承载能力抗剪验算

1）均布荷载设计值：

F1=16.51 kN/m2

次木龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。

线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×16.51kN/m2×0.20m = 2.97kN/m

木楞剪力设计值：V0.625ql=0.6252.970.75=1.39KN

2）均布荷载设计值抗剪验算：

3V31390== 0.417N/mm2 ＜ [] = 1.4N/mm2 满足要求 2bh250100

（6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2

q5= F3×0.20 m = 9.09 kN/m2×0.20m = 1.82kN/m

bh3501003

木楞惯性距：I = = 4.16×105mm4 1212

5ql451.827504

= = 0.2mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求 384EI38490004166667

（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：

（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用）

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F5=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.2+4.0×1.4= 16.51 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F6=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2

以上F5、 F6两者取大值，F5= 16.51kN/m2

主钢龙骨视为跨度750mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽750mm。 线荷载设计值：q5= 0.9F5×0.75m = 0.9×16.51kN/m2×0.75m = 11.14kN/m

施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）：

M50.125q5l2 =0.125×11.14×7502= 783281.25N·mm

2）均布荷载设计值抗弯强度验算：

钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管)

M5783281.25 = = 184.3N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 4250W

（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2

q6= F3×0.75 = 9.09 kN/m2×0.75m = 6.82kN/m

E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)

0.99q6l40.996.827504

= = 1.017mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求 100206000102000100EI

（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F6=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.2+4.0×1.4= 16.51kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F7=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2

以上F6、 F7两者取大值，F7= 16.51kN/m2

钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2

钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算）

2）均布荷载设计值强度验算：

N1 = 16.51 kN/m2×0.75m×0.75m = 9.29kN (单根立杆承载)

N = 0.9(N1 + N2 )= 0.9×(9290N + 330N) = 8658 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2 N

A = 8658

397.4= 21.79N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

3）均布荷载设计值稳定验算：

钢管Ø48×2.8回转半径：id2d2

148242.

4=42

4=16.01mm

计算长度：l1001700mm； lO1700

015002i=16.01=106.18 ＜ [] = 150

查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则：N

cA = 8658

0.517397.4= 42.14N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

(10) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N

根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8658 N ＜[N]双=12000N，双扣件满足要求

3. 板厚400mm楼板模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用Ø48×2.8钢管，板底支承杆间距750×750；次木龙骨间距200；

次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2，[τ]=1.4N/mm2；

1）荷载计算

① 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2

② 混凝土标准值： 24 kN/m3

③ 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3

④ 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN）

2）面模板承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F1=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F2=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2

以上F1、 F2两者取大值，F1= 18.02kN/m2

面模板可视为梁，取梁宽1.0m（750mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×18.02kN/m2×1.0m = 16.22kN/m q22

施工荷载为均布荷载弯矩值：M1l16.22200

18 =8= 81100 N·mm

（ （

2）集中荷载设计值：

面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m

跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN q2l2Pl0.13020025040200施工荷载为集中荷载弯矩值：M2 == 252648N·mm 8484

以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。

W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

M2252648 = = 6.74N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求 37500W

（3）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.4+1.124×0.4）= 10.35 kN/m2

q3= F3×1.0 = 10.35 kN/m2×1.0m = 10.35kN/m

I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5ql4510.352004

= = 0.17mm＜ l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求 384EI3844500281000

（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

F1=18.02 kN/m2

次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。

线荷载设计值：q3=0.9 F1×0.20m = 0.9×18.02kN/m2×0.20m = 3.24kN/m

q3l23.247502

施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）：M3 == 227812.5 N·mm 88

2）集中荷载设计值：

面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m

跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN

施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）：

q4l2Pl0.064875025040750M4 ==949556.25 N·mm 8484

以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。

bh2501002

木楞截面模量：W= = 83333mm3 66

M4949556.25 = = 11.39N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求 83333W

（5）木楞承载能力抗剪验算

1）均布荷载设计值：

F1=18.02 kN/m2

次木龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。

线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×18.02kN/m2×0.20m = 3.24kN/m

木楞剪力设计值：V0.625ql=0.6253.240.75=1.52KN

2）均布荷载设计值抗剪验算：

3V=31520= 0.456N/mm2 ＜ [] = 1.4N/mm2

2bh250100满足要求

（6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）= 10.35 kN/m2

q5= F3×0.20 m = 10.35 kN/m2×0.20m = 2.07kN/m Ibh3

12 = 501003

木楞惯性距：12= 4.16×105mm4

5ql4

384EI= 52.077504

38490004166667= 0.23mm＜ l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求

（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：

（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用）

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F5=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F6=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2

以上F5、 F6两者取大值，F5= 18.02kN/m2

主钢龙骨视为跨度750mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽750mm。 线荷载设计值：q5= 0.9F5×0.75m = 0.9×18.02kN/m2×0.75m = 12.16kN/m

施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）：

M50.125q5l2 =0.125×12.16×7502= 855000N·mm

2）均布荷载设计值抗弯强度验算：

钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管)

M585500 = = 201.18N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 4250W

（8）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）= 10.35 kN/m2

q6= F3×0.75 = 10.35 kN/m2×0.75m = 7.76kN/m

E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)

0.99q6l40.997.767504

= = 1.157mm＜ l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求 100206000102000100EI

（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F7=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F8=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2

以上F7、 F8两者取大值，F7= 18.02kN/m2

钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算）

2）均布荷载设计值强度验算：

N1 = 18.02 kN/m2×0.75m×0.75m = 10.14kN (单根立杆承载)

N = 0.9(N1 + N2 )= 0.9×(10140N + 330N) = 9423 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2 N9423 = = 23.71N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 A397.4

3）均布荷载设计值稳定验算：

48242.42

钢管Ø48×2.8回转半径：i==16.01mm 44

l1700计算长度：l0150021001700=106.18 ＜ [] = 150 mm； O=i16.01

查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则：cd2d129423N = = 45.86N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 0.517397.4A

(10) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N

根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 9423 N ＜[N]双=12000N，双扣件满足要求

4. 梁1350mm×600mm模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2

次木龙骨采用50×100mm，梁底设置九道@160；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.4N/mm2， 梁底小横杆采用Ø48×2.8钢管@750mm；梁底横向设三立杆，间距625mm+625mm；

梁立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；

（一）荷载计算 (顶板按400mm厚考虑)

① 梁底模板自重 0.3 kN/m2×（1.35＋0.20×2）= 0.525kN/m ② 梁混凝土荷重 24 kN/m3×1.35×0.60 = 19.44 kN/m ③ 钢筋荷重 1.524×1.35×0.60 = 1.234kN/m ⑤ 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2×0.60 = 2.40kN/m（垂直） 2 kN/m2×1.35 = 2.70kN/m（水平） 梁1350×600400厚板

顶托

@750横杆纵向750625625

750

（二）梁底面模板验算

（1）面模板承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4 (⑤ 水平振捣荷载)

F1=（0.525+19.44+1.234）×1.2+2.70×1.4= 29.22 kN/m

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4 (⑤ 水平振捣荷载)

F2=（0.525+19.44+1.234）×1.35 + 2.70×0.7×1.4= 31.26 kN/m

以上F1、 F2两者取大值，F2= 31.26 kN/m

q12

160

2）抗弯强度验算：

面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0.16m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。

线荷载设计值转换：q1=0.9 F2×1.0m÷1.35m = 0.9×31.26kN/m×1.0m÷1.35m = 20.84kN/m

Mq1l220.841602

施工荷载为均布荷载弯矩值：18 =8= 66688.02 N·mm

W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

M1

W = 66688.02

37500= 1.78N/mm2＜[σ]=10.00 N/mm2 满足要求

（2）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.525+19.44+1.234）= 21.20 kN/m

线荷载设计值转换：q2= F3×1.0m÷1.35m = 21.20kN/m×1.0m÷1.35m = 15.71kN/m

I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5q2l4515.711604

384EI= 3844500281250= 0.11mm＜ l/400 = 160/400=0.40mm 满足要求

（三）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力验算

（1）木楞承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

F2= 31.26 kN/m

次木龙骨视为等跨连续梁，跨度750mm，钢管小横杆作为梁支点，取荷载取值宽0.16m。 线荷载设计值：q3=0.9 F2 = 0.9×31.26=28.13kN/m (梁底设九根木楞，受力按八根验算)

2）木楞强度验算：

按二跨最不利条件：M20.125q3l2 =0.12528.137502= 1978171.88 N·mm bh2

= 501002

单根木楞截面模量：W = 83333mm3

66

M2

W = 1978171.88

883333= 3.30N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求

（2）木楞承载能力抗剪验算（按二跨最不利条件）

1）均布荷载设计值：

F2= 31.26 kN/m

线荷载设计值：q3=0.9F2 =0.9×31.26=28.13kN/m (梁底设九根木楞，受力按八根验算) 木楞剪力设计值：V0.625ql=o.62528.13750= 13185.94N

2）均布荷载设计值抗剪验算：

3V=313185.9

2501008= 0.49N/m2 ＜ [] = 1.4 N/m2

2bh满足要求

（3）木楞承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.525+19.44+1.234）= 21.20 kN/m

线荷载设计值转换：q4= F3 = 21.20 kN/m bh3501003

单根木楞惯性距：I12 = 12= 4.16×105mm4 按最不利条件（简支梁）验算：5q4l4521.207504

384EI= 838490004166667= 0.30mm

＜ l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求

（四）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F1=（0.525+19.44+1.234）×1.2+2.70×1.4= 29.22 kN/m

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4 (⑤ 水平振捣荷载)

F2=（0.525+19.44+1.234）×1.35 + 2.70×0.7×1.4= 31.26 kN/m

以上F1、 F2两者取大值，F2= 31.26 kN/m

梁底钢管小横杆视为二跨连续梁，跨度0.625＋0.625m，梁底三根立杆为梁支点。

线荷载设计值：q5= 0.9F2×0.75m÷1.35m = 0.9×31.26kN/m×0.75m÷1.35m = 15.63kN/m

q

简图A

2）简图B计算

VA= 0.375ql =0.37515.630.625 = 3.664 kN

VB= 0.625ql =0.62515.630.625 = 6.107 kN

M3= 0.125ql2= 0.12515.630.6252= 0.763 kN·m

Wn= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管)

M3

W = 763000

4250=179.53N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.525+19.44+1.234）= 21.20 kN/m

线荷载设计值转换：q5= 21.20kN/m ×0.75m ÷ 1.35m = 11.78 kN/m

E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)

ql4

0.52111.786254

ωmax=0.521100EI=1002.061051.02105= 0.45mm＜l/400= 625/400 =1.563mm 满足要求。

钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算

1）顶板均布荷载设计值：（板厚按400考虑）

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

F6=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F7=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89 kN/m2

以上F6、 F7两者取大值，F6= 18.02kN/m2

钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N

2）均布荷载设计值强度验算：

外侧立杆承受梁荷载：N1 = RA= 3664 kN

外侧立杆承受顶板荷载：N3 = 0.9×18.02 kN/m2×0.75m×0.75m×0.5 = 4.56kN

外侧立杆承受总荷载：N = N1 + N2 + N3= 3664N + 330N + 4560N = 8554 N

中间立杆承受梁荷载：N4 =2×RB = 2×6.107kN =12.214 kN

中间立杆底部承受总荷载：N = N2 + N4 = 12214N + 330N = 12544N

支撑钢管有效面积A=397.4mm2

（六）



N12544 = = 31.57N/mm2 ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 A397.4

3）均布荷载设计值稳定验算：

48242.42

钢管Ø48×2.8回转半径：i==16.01mm

44

l1700

计算长度：l0150021001700=106.18 ＜ [] = 150 mm； O=

i16.01

查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则中间立杆：c

（六）梁侧模板的验算

梁侧模板木楞间距0.20m，钢管立杆间距750mm。 （1）荷载验算：

1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1=1.2（外加剂修正系数）；

β2=1.15（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0 =200/（T+15）

⑥ F4=0.22γct0β1β2 V =0.22×24×200/（20+15）×1.2×1.15×2 = 58.88 kN/m2 ⑥ F5=γch = 24×0.6 = 14.40kN/m2 取两者较小值 2）振捣混凝土产生的荷载组合：⑤ 4 kN/m2 可变荷载效应控制组合：⑤×1.4＋⑥min×1.2 荷载标准值：F1= 4×1.4＋14.40×1.2 = 22.88kN/m2 永久荷载效应控制组合：⑤×0.7×1.4＋⑥min×1.35 荷载标准值：F2 = 4×0.7×1.4＋14.40×1.35 = 23.36kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.36kN/m2

（2）侧面模板可视为梁，取梁宽0.75m，跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 1）强度验算：

q5 = 0.9×23.36kN/m2×0.75m= 15.77kN/m

M = 1/8 q5 l 2 = 0.125×15.77×0.20m2 = 0.079kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×750×152 = 28125 mm3

σ= M / W =0.079kN·m / 28125mm3=2.81N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 2）挠度验算：

荷载组合：⑥ F = 14.4kN/m2 q7 = 14.4kN/m2×0.75= 10.80 kN/m

I=bh3/12= 750×15 3/12 = 2.11×105mm4

d2d1

2

12544N

= = 61.05N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

0.517397.4A

5ql4510.802004

max= =0.24mm＜ l/400 = 200/400= 0.5mm 满足要求。

384EI3844500211000

（3）侧模木楞，视为等跨连续梁（按最不利条件验算），跨距750mm ，取200mm宽为计算单元

1）强度验算（按二等跨连续梁验算）： q6 = 0.9×23.36kN/m2×0.20= 4.2 kN/m

M = 0.125 q6 l 2 = 0.125×4.2×0.75 2= 0.295kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3

σ= M / W =0.295kN·m / 83333 mm3 =3.54N/mm2＜[σ]=13 N/mm2 满足要求 2）挠度验算（按简支梁验算）：

荷载组合：⑥ F = 14.4 kN/m2 q5 = 14.4kN/m2×0.20 = 2.88 kN/m

5ql452.887504

max= =0.316mm＜ l/400 = 750/400= 1.875mm

384EI38490004160000

满足要求

(七) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 外侧立杆支承水平杆下传荷载N = 8554N ＞ [N]=8000N，单扣件不能满足要求； 中间立杆支承水平杆下传荷载N = 12214N ＞ [N]双扣件=12000N，双扣件不能满足要求； 粱底立杆与小横杆连接必须采用U型顶托撑顶。

1） 立杆稳定性验算（按偏心受压计算，偏心半径取25mm）

Ix118.51104n1.994

Ix29.3210n11.99

1.22322L1.2233462x205.54

i220.6



查JGJ1622008附录D表D得x0.176

2EA3.1422.06105438NEX21.058KN22

x205.54

maxMxNN125N2

f205Nmm

xAW(10.8N)0.17643818.511040.816800

ix

NEX

30.25

(1

21058

)

求得[N]≤41.32KN,N=10.89KN满足要求 2） 钢插销直径的选用

d2fvbN2Af

2

bnv

2N212214

由上式知db

3.14120fv

b

又NfcbAcfcb2dt可知d

=8.05

N12214

8.21 2fcbt23102.4

由以上计算可知，钢（Q235）插销直径d≥12mm

5. 梁1350mm×550mm模板及支架参数

截面1350×550的梁处于地下室负二层，相应板厚350mm，板模板支架立杆间距750×750，双向水平杆，梁腹板高度200mm,与地下室负一层顶板（板厚400，相应梁1350×600，板模板支架立杆间距750×750，双向水平杆）结构荷载相近，板模板及支架搭设参数相同，可采用与1350×600的梁模板及支架相同的搭设参数即模板面板采用15mm高强度多层板；次木龙骨采用50×100mm，梁底设置九道@160；梁底小横杆采用Ø48×2.8钢管@750mm；梁底横向设三立杆，间距625mm+625mm，粱底立杆与小横杆连接采用U型顶托撑顶；梁立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；由1350×600的梁模板验算可知：此处无需再验算。

6.梁500×1250模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.0N/mm2；g =0.12kN/m2

次木龙骨采用50×100mm，梁底设置四道@160；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.4N/mm2， 梁底小横杆采用Ø48×2.8钢管@750mm；梁底横向设三立杆，间距300mm+300mm；

梁立杆、横杆纵向最大间距800mm；侧模设置七道木楞@150，采用对拉螺栓固定，间距400×800；

（一）荷载计算 (顶板按350mm厚考虑)

① 梁底模板自重 0.3 kN/m2×（0.5＋0.90×2）= 0.69kN/m ② 梁混凝土荷重 24 kN/m3×0.5×1.25 = 15 kN/m ③ 钢筋荷重 1.524 kN/m3×0.5×1.25 = 0.953kN/m ⑤ 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2×0.5 = 1.25kN/m（垂直面） 2 kN/m2×0.5 = 1kN/m（水平面） （二）梁底面模板验算 （1）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4 (⑤为水平振捣荷载) F1=（0.69+15+0.953）×1.2+1.0×1.4= 21.37 kN/m

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4 (⑤为水平振捣荷载) F2=（0.69+15+0.9534）×1.35 + 1.0×0.7×1.4= 23.45 kN/m 以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.45 kN/m

2）抗弯强度验算：

面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0.16m，次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值转换：q1=0.9 F2×1.0m÷1.35m = 0.9×23.45kN/m×1.0m÷1.35m = 42.21kN/m

q1l242.211602施工荷载为均布荷载弯矩值：M1 == 135072 N·mm

88

W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3



M1135072

= = 3.6N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求

37500W

（2）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.69+15+0.953）= 16.64 kN/m

线荷载设计值转换：q2= F3×1.0m÷0.5m = 16.64kN/m×1.0m÷0.5m = 33.28kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5q2l4533.281604

= = 0.224mm＜ l/400 = 160/400=0.40mm 满足要求

384EI3844500281250

（三）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力验算 （1）木楞承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： F2= 23.45 kN/m

次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽0.16mm。

线荷载设计值：q3= 0.9F2 = 0.9×23.45=21.11kN/m (梁底设四根木楞，受力按三根验算) 2）木楞强度验算：

按二跨最不利条件：M20.125q23l =0.12521.118002

= 1688400 N·mm

单根木楞截面模量：Wbh2= 501002

= 83333mm3

66



M2W

= 1688400

383333= 6.75N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求

（2）木楞承载能力抗剪验算（按二等跨连续梁验算）：

线荷载设计值：q3=21.11kN/m (梁底设四根木楞，受力按三根验算) 木楞剪力设计值：V0.625ql=0.62521.11800= 10552.5N



3V=310552= 1.05N/m2 ＜ [] = 1.4 N/m2 2bh2501003

满足要求 （3）木楞承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.69+15+0.953）= 16.64 kN/m

Ibh3501003

单根木楞惯性距：12 = 12

= 4.16×105mm4

按单跨最不利条件：5q4l4384EI= 516.648004

384900041666673

= 0.788mm

＜ l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求

（四）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F1=（0.69+15+0.953）×1.2+1.0×1.4= 21.37 kN/m

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F2=（0.69+15+0.953）×1.35 + 1.0×0.7×1.4= 23.45 kN/m 以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.45kN/m

梁底钢管小横杆视为二等跨连续梁，跨度0.3m，梁底三根立杆为梁支点。

线荷载设计值：q5= 0.9F2×0.8m÷0.5m = 0.9×23.45kN/m×0.8m÷0.5m = 33.77kN/m 1） 计算

V支= 0.375ql =0.37533.770.3 = 3.8 kN

V中= 0.625ql =0.62533.770.3 = 6.33kN M3= 0.125ql2

= 0.12533.770.32

= 0.38kN·m Wn= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管)



M3W

= 380000

4250=89.41N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.69+15+0.953）= 16.64 kN/m

线荷载设计值转换：q5= 16.64kN/m ×0.8m ÷ 0.5m = 26.62 kN/m E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)

ωql40.52126.623004max=0.521100EI=1002.061051.0210

5

= 0.054mm＜l/400= 625/400 =1.563mm 满足要求。 （五）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算 1）顶板均布荷载设计值：

钢管支撑间距最大为250mm×800mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算）略 2）均布荷载设计值强度验算：

外侧立杆承受梁荷载：N1 = RA= 3.8kN

外侧立杆承受顶板荷载：N3 = 0.9×16.51 kN/m2×0.75m×0.75m×0.5 = 4.179kN 外侧立杆承受总荷载：N = N1 + N2 + N3= 3800N + 330N + 4179N = 8309N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2

中间立杆承受梁荷载：N4 = 2VB= 2×6.33 =12.66KN

中间立杆底部承受总荷载：N = N2 + N4 = 330N+12660N== 12990N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2



NA = 12990

397.4

= 32.69N/mm2 ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 3）均布荷载设计值稳定验算：

钢管Ø48×2.8回转半径：id2d2

1

48242.42

4

=4=16.01mm

计算长度：lmm； lO1700

0150021001700i=

16.01

=106.18 ＜ [] = 150 查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则中间立杆：N

cA

= 129900.517397.4= 63.23N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

（六）梁侧模板的验算

梁侧模板木楞间距0.15m，钢管立杆间距800mm。 （1）荷载验算：

1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1=1.2（外加剂修正系数）；

β2=1.15（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0 =200/（T+15）

⑥ F4=0.22γct0β1β2 V =0.22×24×200/（20+15）×1.2×1.15×2 = 58.88 kN/m2 ⑥ F5=γch = 24×1.25 = 30kN/m2 取两者较小值 2）振捣混凝土产生的荷载组合：⑤ 4 kN/m2 可变荷载效应控制组合：⑤×1.4＋⑥min×1.2 荷载标准值：F1= 4×1.4＋30×1.2 =41.6 kN/m2 永久荷载效应控制组合：⑤×0.7×1.4＋⑥min×1.35 荷载标准值：F2 = 4×0.7×1.4＋30×1.35 = 44.42kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F2= 44.42kN/m2

（2）侧面模板可视为梁，取梁宽0.8m，跨度0.15m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。

1）强度验算：

q5 = 0.9×44.42kN/m2×0.8m= 31.98kN/m

M = 1/8 q5 l 2 = 0.125×31.98×0.152m2 = 0.090kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×800×152 = 30000 mm3

σ= M / W =0.090kN·m / 30000mm3=3.0N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 2）挠度验算：

荷载组合：⑥ F = 30kN/m2 q7 = 30kN/m2×0.8= 24 kN/m

I=bh3/12= 800×15 3/12 = 2.25×105mm4

5ql45241504

max= =0.16mm＜ l/400 = 200/400= 0.5mm 满足要求。

384EI3844500225000

（3）侧模木楞，按等跨连续梁计算（最不利条件），跨距800mm ，取150mm宽为计算单元

1）强度验算（按二等跨连续梁验算）： q6 = 0.9×44.42kN/m2×0.15= 6.00 kN/m

M = 0.125 q6 l 2 = 0.125×6.00×0.8 2= 0.48kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3

σ= M / W =0.48kN·m / 83333 mm3 =5.76N/mm2＜[σ]=13 N/mm2 满足要求 2）挠度验算（按简支梁验算）：

荷载组合：⑥ F = 30 kN/m2 q5 = 30kN/m2×0.15 = 4.5kN/m

5ql456.248004 max= =0.89mm＜ l/400 = 750/400= 1.875mm

384EI38490004160000

满足要求

3）对拉螺栓的计算（400×800）

N=abFS FS=0.95F2=0.95×44.42=42.2KN N=0.8×0.4×42.2=13.5KN

NtbN即Ntb＞13.5KN

bNt由JGJ162-2008表5.2.3可知，对拉螺栓直径选用M14(=17.8KN)

(七) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 外侧立杆支承梁底小横杆下传荷载N = 8309N＞ [N]=8000N，单扣件能满足要求； 中间立杆支承粱底小横杆下传荷载N = 12990N ＞ [N]双扣件=12000N，双扣件能满足要求； 为确保安全，粱底立杆与小横杆连接必须采用U型顶托撑顶。

3） 立杆稳定性验算（按偏心受压计算，偏心半径取25mm）

Ix118.51104n1.994

Ix29.3210n1.991.223

22L1.2233062x181.67

i220.6查JGJ1622008附录D表D得x0.229

2EA3.1422.06105438NEX26.95KN22

x181.67

maxMxNN125N2

f205Nmm

xAW(10.8N)0.220943818.511040.816800

ix

NEX

30.25

(1

26950

)

求得[N]≤52.45KN,N=10.89KN满足要求 4） 钢插销直径的选用

2b

dfvb

N2Anfv

2

由上式知d

2N212990



3.14120fvb

=8.3

b

又NfcbAcfcb2dt可知d

N12990

8.73 2fcbt23102.4

由以上计算可知，钢（Q235）插销直径d≥12mm

说明：其它大截面梁如KLX3(1) 400×1100,KL106(1) 500×1000数量少，结合现场实际情况，按便于施工的原则，采取与梁500×1250相近的模板及支架搭设参数，但间距尺寸不得大于梁500×1250相应的模板及支架搭设参数；梁腹板高度≥500的，梁侧采用间距400×800的M14对拉螺栓加固。